- •1. Описание работы механизма. Проектируемый механизм предназначен для изменения положения плеча робота. Конструктивно он состоит из трёх основных составляющих:
- •2. Предварительный выбор двигателя
- •2.1. Расчет требуемой мощности двигателя.
- •2.2. Выбор двигателя.
- •3. Расчет редуктора
- •3.1.Кинематический расчёт
- •3.2.Расчёт геометрических размеров
- •3.3. Расчет шарико - винтовой передачи
- •4. Проверочный расчет требуемой мощности двигателя
- •5. Предварительный расчет валов
- •6.Расчет момента инерции редуктора
- •7. Расчет мертвого хода
- •8. Подбор и расчет подшипников выходного вала
- •9. Обоснование применяемых материалов и типа смазки
- •Литература
3.2.Расчёт геометрических размеров
Для ведущей шестерни конической передачи:
Так как окружные скорости передачи не известны, на данном этапе расчета задаемся 7 степенью точности.
Внешний делительный диаметр колеса
, (3.6)
где - коэффициент=1,1 [6 табл. 3,1];
- коэффициент ширины венца по отношению к внешнему конусному расстоянию, =0,285 [6 ГОСТ 12289-76]
=99 [6]
=3,94мм
Принимаем по ГОСТ 12289-76 стандартное значение =50мм.
Примем число зубьев шестерни z1=18
Число зубьев колеса
z2=z1*u=18*5=90.
Внешний торцовый модуль
mte=, (3.7)
mtе==2,7=3мм
Фактическое передаточное число
uф===5
Внешний делительный диаметр шестерни
de1===10мм
Внешнее конусное расстояние
(3.8)
Ширина зубчатого венца b=•Re, принимая =0.285, получим
b=0,285*137,7=39,2мм
Округлим b по ряду нормальных линейных размеров (ГОСТ 6636-69): b =40мм мм.
Среднее конусное расстояние
(3.9)
R=137,7-0,5*40=117,7мм
Внешняя высота зуба
he=(3.10)
he=
Коэффициент радиального смещения у шестерни
(3.11)
Внешняя высота головки зуба шестерни
(3.12)
Внешняя высота головки зуба колеса
(3.13)
Углы делительных конусов колеса и шестерни:
=arctg uф=arctg 5=79009,
=90-=90-79009,=10051,
Уточним значение коэффициента ширины зубчатого венца
===0,29
Внешний делительный диаметр
(3.14)
Внешний делительный диаметр шестерни
Внешний делительный диаметр колеса
Средний делительный диаметр шестерни
d1=2(Re-0,5b)sin (3.15)
d1=2(137,7-0,5*40)sin10,51=43мм
Средняя окружная скорость в зацеплении равна
V= , (3.16)
V= =0,968м/с
С учетом окружной скорости назначим степень точности передачи ncт =8
Принимаем материалы:
для изготовления шестерни и колеса редуктора:
- для шестерни сталь 40Х улучшенную с твердостью НВ 270;
- для колеса сталь 40Х улучшенную с твердостью НВ 245.
3.3. Расчет шарико - винтовой передачи
Исходные данные:
- частота вращения n3=370об/мин.;
Определяем номинальный диаметр шарика исходя из условия динамической устойчивости:
Условие по предельной частоте вращения:
d0n ≤ 8·104, мм·мин-1.
- допускается d0n ≤ 12·104, мм·мин-1.
Условие по критической частоте вращение (условие предотвращения резонанса)
nкр=5·107vKвd /l2, (3.17)
где v - коэффициент, зависящий от способа закрепления винта;
Кв - коэффициент запаса по частоте вращения, Кв =0,5÷0,8;
d и l - в мм.
- из условия динамической устойчивости: d0 ≥ 8·104/n3=8·104/603,17=132,6мм. - из условия по критической частоте вращения:
d0/l2 ≥n3/5·107 vKв =370/5·107 ·0,7·0,7=0,000015
В соответствии с ОСТ 2 РЗ1-5-89 принимаем размер 150мм.
Обычно применяют одноконтурную (z = 1) трехвитковую гайку: iв = 3.
Радиус профиля резьбы, мм (рис. 2):
Rпр=(1,03…1,05)r0. (3.18)
Rпр=(1,03…1,05)75=77,25…78,75мм=78мм
Радиус шарика
rw=Dw/2 (3.19)
rw=50/2=25мм.
Радиус профиля резьбы
rпр=(1,03…1,05)rw. (3.20)
rпр=(1,03…1,05)25=25,75…26,25=26мм.
Приведенный угол трения в резьбе, рад:
, (3.21)
где fк - коэффициент трения качения, мм (fк =0,005...0,015 мм);
а - угол контакта, а=45°=0,785 рад.
Угол подъема резьбы, рад:
(3.22)
Число шариков в одном витке гайки:
(3.23)
Число рабочих шариков в одном витке с вкладышем:
zp=zш-zв (3.24)
где z' - число шариков в канале возврата.
z' =3Р / Dw,. (3.25)
zв=4,41/ 50=1
zp=9 - 1=8
Расчетное число шариков в iв витках:
zрасч=(3.26)
zрасч=
Параметры площадки контакта между телом качения и дорожкой качения (здесь Е - модуль упругости, МПа):
(3.27)
(3.28)
Радиус галтели винта, мм: rB = 0,2 rW =5мм. Радиус галтели гайки, мм: rГ≈ 0,15 rW =3,75мм. Наружный диаметр резьбы винта, мм:
d1 = d0 - 2[(rW + rB)cos(a + у) - rB]. (3.29)
d1=150-2[(25+5)cos(0,00116+45)-5]=117,57мм.
Смещение центра радиуса профиля, мм:
спр=(rпр- rW)sina. (3.30)
спр=(26- 25)sin45=0,707мм.
Внутренний диаметр резьбы винта, мм:
d2B =d0 + 2cпр - 2rпр (3.31)
d2B =150 + 2*0,707 – 2*26=99,41мм
Наружный диаметр резьбы гайки, мм:
d2r =d0 - 2cпр + 2rпр . (3.32)
d2r =150- 2*0,707+ 2*26=200,59мм.
Рисунок 2. Геометрические размеры шарико - винтовой передачи. Внутренний диаметр резьбы гайки, мм:
d3r =d0 +0,5(d0-d1). (3.33)
d3r =150+0,5(150-117,57)=166,215мм.
Диаметр качения по винту, мм:
dкв =d0-2rWcosa . (3.34)
dкв =150-2*25cos0,00116=100мм.
Диаметр качения по гайке, мм:
dкг =d0+2rWcosa . (3.35)
dкг =150+2*25cos0,00116=175мм