Зазоры между матрицей и пуансоном.

Величина зазора оказывает влияние на усилие гибки и качество детали. Чем меньше зазор, тем больше усилие гибки. При больших зазорах увеличивается угол пружинения.

Величина зазора при двухугловой гибке определяется по следующей формуле:

, где

- зазор между матрицей и пуансоном на сторону, мм,

- верхнее отклонение допуска на толщину материала, мм,

- коэффициент (см. табл.4);

Верхнее предельное отклонение равно нулю.

Направление зазора устанавливается в зависимости от того, какой размер требуется выдержать по чертежу детали. Зазор назначают за счет пуансона в том случае, когда требуется выдержать наружный размер детали, и за счет матрицы, если требуется выдержать внутренний размер детали.

Исполнительные размеры пуансонов и матриц гибочных штампов.

Рабочие размеры пуансонов и матриц двухугловых штампов устанавливают в зависимости то того, какой размер изделия требуется выдержать точно – наружный (А) или внутренний (В).

Рабочие размеры пуансонов и матриц определяются по следующим формулам: для получения изделий с точными наружными размерами с учетом припуска на износ пуансона :

, где

– номинальный наружный и внутренний размеры изделия мм,

– размеры матрицы и пуансона в мм,

- поле допуска на размер изделия в мм,

- допуски на изготовление матрицы и пуансона в мм. Принимаются по 6 – 8 квалитетам точности, но не более 25% от допуска на размер изделия.

,

,

.

Выбор технологического оборудования.

Пресс механический КД2124К. Техническая характеристика.

Номинальное усилие, кН	250
Ход ползуна регулируемый, мм наибольший наименьший	80 5
Частота хода ползуна, мин -1 непрерывных, нерегулируемых одиночных	180 56
Размеры стола, мм слева-направо спереди-назад	500 340
Расстояние от оси ползуна до станины, мм	190
Наибольшее расстояние между столом и ползуном вего нижнем положении при наибольшем ходе, мм	280
Расстояние между стойками станины в свету, мм	250
Толщина подштамповой плиты, мм	75
Размеры нижней поверхности ползуна, мм слева-направо спереди-назад	355 235
Давление воздуха в сети пресса, МПа, не менее	0,35
Давление воздуха в заводской сети, МПа, не менее	0,80
Расход сжатого воздуха (в режиме одиночный ход), литр/цикл	0,40
Размеры отверстия в ползуне под хвостовик штампа, мм диаметр глубина	40Н9 63
Наибольший ход выталкивателя в ползуне, мм	30
Мощность эл. двигателя привода, кВт, при ПВ=40%	3,2
Напряжение сети, В	380
Частота тока, Гц	50
Технологическая работа, Дж при непрерывных ходах при одиночных ходах	210 420
Габаритные размеры, мм слева-направо спереди-назад высота	1200 1220 2410
Масса, кг	2200

Резка на ножницах

Резка на ножницах с параллельными ножами

Определить усилие резки, затрачиваемую работу, а также

выбрать зазор между ножами и углы заточки ножей.

Усилие определяется по формуле:

P = k * L * S * _ср , где

P – усилие резки, H;

L – ширина полосы, мм;

_ср – сопротивление сдвигу, МПа:

K=1,1÷1,3 – коэфицент

=0,8* =0,8*988=790,4 (МПа)

Р=1,3*20*0,4*790,4=8220Н=8,22(кН)

А= , где

А – работа резки, Дж

λ – коэфицент, выражающий отношение среднего усилия резки к максимальным

λ для платины равна 0,4

А=0,4*8220*0,4/1000=1315,2/1000=1,32(Дж)

Практически оптимальный зазор принимают в диапазоне:

Z=(0,03÷ 0,06)*S в зависимости от прочности материала.

В моём случае материал твердый, поэтому:

Z=0,05*0,4=0,02 =2

Резка с наклонными ножами.

Усилие определяют по формуле:

Р=

Затрачиваемая работа:

А=

A=

Резка на дисковых ножах с параллельными осями.

Необходимо воспользоваться формулами:

Р - усилие резки, Н

S – толщина материала, мм

K=1,3 – поправочный коэфицент

Угол φ определяется по формуле:

а- перекрытие ножей

D-размеры ножей

a=0,2*S а= 0.2*0.4=0.08

D=40*S=40*0,4=16(мм)

b=25(мм)

Z=0,07*3=0,21

=1,18(кН)

Для определения крутящего момента:

M_кр = 0,125*k* S² * _ср * D * cos φ, где

M_кр – крутящий момент, Дж;

D – диаметр ножей, м.

Для определения мощности:

N= , где

N-мощность, кВт

м/с=0,2м/с

n- КПД дисковых ножниц, (n=0,7

N= =

Резка на дисковых ножницах с наклонным нижним ножом.

Применяется для резки полос и круглых дисковых и колцевых заготовок из материала толщиной до 30 мм.

Угол захвата φ=11

Угол наклона

Размер ножа D=28*S=28*0,4=11,2

b=17(мм)

Усилие резки:

Крутящий момент:

M_кр = 0,125*k* S² * _ср * D * cos φ,

Мощность привода:

N= =0,29(кВт)

Литература.

• Аверкиев Ю.А., Аверкиев А.Ю. Технология холодной штамповки: Учебник для машиностроительных техникумов по специальности «Ковочно-штамповочное производство» / В.А. Головин, Г.С. Ракошиц, А.Г. Кавроцкий. – Машиностроение, 1987. – 352 с.

• Зубцов М.Е. Листовая штамповка: Учебник для студентов ВУЗов, обучающихся по специальности «Машины и технология обработки металлов давлением». – 3-е изд., перераб. и доп. – Л.: Машиностроение, 1980. – 432 с.

• Справочник конструктора штампов. Листовая штамповка. Под редакцией Рудмана Л.И. Москва Машиностроение 1988.-496с.

• Ковка и штамповка: Справочник в 4 т. Т.4 Листовая штамповка/Под ред. А.Д. Матвеева; Ред. совет: Е.И.Семенов (пред.) и др. – Машиностроение, 1985 – 1987. – 544 с.

• ГОСТ 24718-81 Полосы из платины, палладия и их сплавов.

• Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3 т. Т.1. – 8-е изд., перераб. И доп. Под ред. И.Н.Жестковой. – М.: Машиностроение, 2001. – 920 с.: ил.