1.Цикл Ренкина и его реалтзация на тэс.

1-2 адиабатические сжатие воды в питательном насосе 2-3 изобарный нагрев воды до насыщения в ЭК котла 3-4 изотермический процесс парообразования( регенирация пара) 4-5 изобарный перегрев пара 5-6 адиабатное расширение пара в паровой турбире 6-1 процесс конденсации отработанного пара в конденсаторе ТЭС 10.способы снижения температуры продуктов сгорания на выходе из топки. Обеспечить снижение температуры на выходе из топки до заданного уровня можно несколькими способами, наиболее эффективным из которых является увелечение лучевоспринимающей площади топочных экранов. Если не рассматривать вариант с установкой двухсветных экранов, решить эту задачу можно решить увеличением площади стен топки, т.е. ее объема. В условиях фиксированной площади поперечного сечения добиться этого можно только с ростом высоты топки, так же влияют т-ра горячего в-ха, адиабатная т-ра газов и r.

3. Специфика работы котла под надувом и уравновешенной тягой. По способу организации движения среды в газовоздушном тракте различают: котлы работающие под надувом и котлы работающие с уравновешенной тягой. Схемы под надувом. достоинства: нет износа крыльчатки дымососа, схема проще, КПД увеличивается за счет уменьшения , малые затраты электроэнергии на привод дымососа недостатки: выбросы за пределы котла. Применяются для газомазутных котлов. С уравновешенной тягой (под разряжением) достоинства: отсутствие выхлопов выбросных веществ в помещение станции, улучшенная тяга. недостатки: повышенные затраты на электроэнергию и установка электрофильтра.

2. Типы котлов. Особенности организации движения среды в барабанных и прямоточных котлах. Типы котлов: барабанные и прямоточные. По способу организации движения в парообразующих поверхность нагрева различают паровые котлы с ЕС, МПЦ и ППК. В паровом котле с ЕЦ движения в парообразующих поверхностях происходит за счет разности плотностей воды и слабообогреваемых опускных трубах 4 и пароводяной смеси в обогреваемых подъемных трубах 2. Барабан 5 обеспечивает разделение пароводяной смеси на пар и воду. Вода идет в опускную систему, а пар в пароперегреватель 3.

А) Котел с ЕЦ б) котел с МПЦ в)ППК В котле с мпц основной движущий напор в парообразующих поверхностях создает циркуляционный насос 6, а естественная циркуляция дополняет его действия. Движения воды в ЭК 1 котлов как с ЕЦ так и с МПЦ обеспечивается питательным насосом 7, а пара в пароперегревателях за счет разности давлений в барабане и на выходе из котла. Движение рабочего тела во всех поверхностях нагрева ППК обеспечивается за счет работы питательного насоса. Главным преимуществом котлов с ЕЦ и МПЦ является возможность работы на питательной воде пониженного качества, поскольку соли в парообразующих трубах не откладываются из-за малых паросодержаний на выходе из них (не превосходят 0,2-0,3). Однако они не могут работать при давлениях в барабане выше 20 МПа, из-за резкого снижения разности плотностей воды и пара и трудности их разделения в барабане. Они более металлоемкие и трудны в изготовлении чем прямоточные из-за наличия громоздкого толстостенного барабана. Прямоточные котлы менее металлоемкие, могут работать на сверхкритическом давлении, однако требуют лучшей очистки питательной воды.

4. Кпд котла. Потери теплоты с уходящими газами, с химической механической неполнотой сгорания и окружающую среду, со шлаком. КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ, которое получило рабочее тело в котле в расчете на 1кг (м³) сжигаемого топлива,

Q₁=(D_пе(i_п.п.-i_пв)+D_вт(i"_вт-i'_вт)+D_пр(i'-i_пв))*(1/B)

Часть располагаемой теплоты топлива в процессе работы котла неизбежно теряется и составляет тепловые потер Q^р_р=Q₁+Q₂+Q₃+Q₄+Q₅+Q₆

Если разделить правую и левую части уравнения на Qрр и выразить в процентах, то получим:

100=q₁+q₂+q₃+q₄+q₅+q₆

КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ котла

h_к=100-(q₁+q₂+q₃+q₄+q₅+q₆)

Потеря тепла с УХОДЯЩИМИ ГАЗАМИ является наибольшей.

q₂=(Q₂/Q^р_р)*100

где Q₂- абсолютное значение потери

Q₂=(I_ух-a_ух*I⁰_хв)(1-0.01q₄)

Первый сомножитель характеризует превышение энтальпии уходящих газов над энтальпией поступающего в котел воздуха, второй - вводит поправку на полноту сгорания топлива, т.е. q₂ зависит от температуры J_ух и их объема, характеризуемого избытком воздуха a_ух. Снижение температуры уходящих газов на 15-20⁰С приводит к уменьшению потери q₂ или, что то же самое, к росту КПД котла примерно на 1%. Однако снижение температуры не происходит само собой, для этого требуется установка дополнительной конвективной поверхности нагрева, размеры которой будут тем больше, чем ниже окажется температура газов. При этом надо учесть, что J_ух в значительной мере определяется температурой питательной воды t_пв,поступающей в экономайзер, и температурой воздуха на входе в воздухоподогреватель t'в.

Выбор оптимальной температуры уходящих газов требует технико-экономического решения. Изменение J_ух существенно влияет на размер поверхностей экономайзера и воздухоподогревателя, что вызывает изменение гидравлического сопротивления газового и водяного трактов, расхода энергии на питательный насос и тягодутьевые машины и возможное изменение расчетной высоты дымовой трубы.

Необходимо учитывать также стоимость топлива и его качество. Чем выше стоимость топлива, тем больше стоимость сэкономленного топлива окупает более развитую поверхность нагрева. С увеличением влажности топлива оптимальная температура газов растет.

Практически расчетные значения J_ух составляют от 120 до 160⁰С.

При выборе J_ух учитывается также возможность коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева, главным образом воздухоподогревателя. Поэтому при сжигании

высокосеристых топлив идут на повышение температуры уходящих газов до 140-160⁰С с одновременным подогревом поступающего в воздухоподогреватель воздуха до 60-80⁰С.

В продуктах сгорания топлив могут находиться горючие компоненты СО, Н₂, СН₄.

Их догорание за пределами топочной камеры практически невозможно вследствие недостаточно высокой температуры газов и низкой концентрации как горючих компонентов, так и кислорода.

Теплота, потерянная в результате недогорания газообразных горючих веществ, составляет ХИМИЧЕСКИЙ НЕДОЖОГ топлива.

Химический недожог при сжигании газового и жидкого топлив составляет q3=0 - 0.5%,

А при сжигании твердого топлива очень мал и принимается равным нулю. Потери q3 зависят от коэффициента избытка воздуха и нагрузки.

При сжигании торфа, углей и сланцев МЕХАНИЧЕСКИЙ НЕДОЖОГ представляет собой коксовые частицы, которые, находясь некоторое время в зоне высоких температур факела, успели выделить летучие вещества и возможно частично обгорели. Механический недожог при

Сжигании мазута и газа может иметь место также в виде твердых частиц ( остаток после испарения капель мазута ) либо в виде сажевых частиц, возникающих в высокотемпературных зонах горения при нехватке кислорода (a<0.6 )

В нормальных условиях экспуатации q₄ при сжигании твердых топлив составляют

0.5-5%,при этом большая цифра относится к топливу с малой реакционной способностью

( низким выходом летучих веществ ) - антрацитам, а меньшая - к торфу и бурым углям с высоким выходом летучих горючих. Каменные угли имеют q₄=0.5-2%.

Потери q₄ при сжигании газа и мазута невелики и их рассматривают совместно с потерями q₃, т.е. оценивают как q₃+q₄.

При камерном сжигании твердого топлива потери тепла с механическим недожогом распределяются на потери с уносом и со шлаком. При этом основную часть составляют потери с уносом. Потери с уносом определяются мелкими коксовыми частицами, которые уносятся газовым потоком из топки, проходят по всем газоходам котла, затем улавливаются в золоочистных установках вместе с золовыми частицами и удаляются в смеси с золой в золоотвалы. Потери со шлаком определяются тем, что часть не полностью сгоревших частиц топлива в зоне горения оказывается заплавленной в шлаке, который затем выпадает в низ топки.

Потеря теплоты от НАРУЖНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ определяется тем, что обмуровка и обшивка котла и его элементы, имея высокую температуру, чем температура окружающего воздуха, отдают ему часть теплоты.

Потеря от наружного охлаждения q₅ будет тем больше, чем выше температура обмуровки и тепловой изоляции, Согласно ПТЭ внешние поверхности котла и его элементов должны иметь изоляцию, обеспечивающую температуру t_ст не выше 55^оС.

Потеря теплоты с ФИЗИЧЕСКОЙ ТЕПЛОТОЙ ШЛАКОВ q₆ характеризуется тем, что удаляемый из-под топки шлак, имея довольно высокую температуру, уносит определенное количество теплоты, которая передается воде, находящейся в шлаковой ванне, и безвозвратно теряется.

Потери q₆ зависят от способа удаления шлаков из топки. При организации твердого шлакоудаления температура шлаков составляет 600-700^оС и при относительно небольшой зольности топлива потери будут незначительными. Учет этих потерь производят только для многозольных топлив ( с приведенной влажностью > 2.5. ) В случае жидкого шлакоудаления температура вытекающего шлака в среднем 1400-1600^оС. В этом случае потери q₆ учитываются обязательно.

5. Тепловой баланс котла. Определение расхода топлива Тепловой баланс работающего котла составляется на основе результатов тепловых испытаний с целью анализа эффективности работы котла и опредления его КПЛ. Уравнение теплового баланса: Q^р_р=Q₁+Q₂+Q₃+Q₄+Q₅+Q₆ (КДж/кг) Q_p ^P – располагаемое( внесенная в топку) теплота Q₁ –полезно используемая теплота( теплота, используемая для выработки пара)

Q₂, Q₃, Q₄, Q₅, Q₆ потери теплоты соответственно с уходящими газами, от химической и механической неполноты сгорания, и от наружного охлаждения, и с физическим теплом шлака.

D_np –расход на продувку в барабанном паровом котле, Qст-расход теплоты на сторонние потребители. Q_ka –тепловая мощность котельного агрегата. КПД котла брутто называется отношение полезноиспольземой к распологаеммой, в процентах.

КПД котла можно определить и по обратному балансу, % КПД котельной установки, учитывающий расходы котла на собственные нужны ( привод насосов, вентиляторов, дымососов и т.д.) составляющие около 4% называется КПДнетто. При проектировании котла, когда расход топлив В неизвестен, КПД определяют по обратному балансу, а из уравнения прямого баланса находят расход топлива ,кг/с.

Поскольку часть топлива (q4/100) не сгорает, а значит не расходует в-ха и не образует продуктов сгорания, вводят понятие расчетного расхода топлива Вр, кг/с. На этот расход топлива рассчитывают объемы воздуха и продуктов сгорания, тепловоспряитие поверхностей нагрева.

6. Особенности поверочных тепловых расчетов барабанных и прямоточных котлов. Барабанный паровой котел: пароводяная смесь из циркуляционного контура поступает в сепарационные устройства барабана, где происходит её первичное разделение на пар и воду, а окончательная сепарация обеспечивается за счет гравитации в паровом пространстве барабане. Пароводяная смечь из ЭК не происходит сепарационные уст-ва, поэтому пар из смеси сепарируется только за счет гравитационной Сепарации. Поэтому при определенном массовом паросодержании на выходе из ЭК могут возникнуть критические явления, при которых на выходе из барабан не будет обеспечиваться отсутствие влаги. Это приведет к тому, что поверхности ПП и проточная часть турбины не будет надежно работать. Допустить этого нельзя и Прямоточный паровой котел: на входе в НРЧ должен быть условный недогрев .

7.Закон стефана-больцмана. Как определить воспринятый тепловой поток по известной температуре факела и коэффициенту черноты топки. Закон Стефана-Больцмана выводится интегрирование по длинам волн где -постоянная Стефана-Больцмана. закон строго справедлив только для абсолютно черного тела. Реальные тела не являются абсолютно черными, однако многие из них можно преближенно считать черными телами, спектр излучения которых неприрывен и подобен спектру излучения абсолютно черного тела. Для серых тел. -степень черноты тела, Е- плотность потока излучения тела, Ео- плотность потока излучения абсолютно черного тела. Лучистая теплота воспринятая стенами топки площадью Fст, будет в соответствии закона Стевана-Больцмана описывается уравнением: , где а_т-степень черноты топки, -коэффициент излучения абсолютно черного тела, средний коэффициент тепловой эффективности,Fст-площадь стен топки, Тф- температура факела.

8. Как рассчитать адиабатную температуру горения, что происходит с этой температуре при вводе газов рециркуляции, увеличение присосов в топке, уменьшение температуры горячего в-ха. Полезное тепловыделение в топке ,ккал/кг Где Q_p ^P – располагаемое тепло топлива,q3, q4, q5-потери теплота от химической неполноты сгорания, механического недожега, с теплом шлаков и охлаждающей водой. Qв-тепло вносимое в топку воздухом,

-энтальпия теоретически необходимого кол-ва воздуха при т-ре за ВП. -энтальпия холодного в-ха, -тепло, внесенное с поступающим в агрегат в-хом, при подогреве его вне агрегата, -тепло рецеркилирующих газов, учитываемая только в случае возврата в топку части газов отобранных из газохода котельного агрегата или из верхней части топки. При вводе газов рециркуляции Та увеличивается, а при увеличении присосов в топке Та уменьшается, температура горячего воздуха уменьшается, то Та тоже уменьшается.

9.из каких условий выбирается теплонапряжение объема топки и температура продуктов сгорания на ее выходе. -это называется тепловое напряжение объема топочной камеры, КВт/м2 Определяющим фактором для время пребывания топлива в топке является ее объем. Если известно время необходимое для горения частицы топлива, то можно найти необходимый для полного выгорания топлива объем топки ( в условиях фиксированной по условию шлакования экранов топочной камеры площади поперечного сечения определяющей становится высота топки). Соответствующая этому объему значение [qv] является максимально допустимым по условию выгорания топлива. Предельный значения [qv] зависят от свойств топлива, коэффициента избытка воздуха, доли первичного в-ха, тонины помола, температурного уровня в топочной камере. Чем больше qv, тем труднее обеспечить полное выгорание топлива в топке. Температура газов на выходе из топки выбирается из условия предупреждения шлакования последующих п-ей нагрева. Факторами, определяющими опасность шлакование этих элементов являются: 1)шлакующие св-ва топлива( состав топлива, температура начала шлакования, св-ва первичного слоя отложения) 2) неравномерность поля температур на выходе из топочной камеры 3) тип по-ти нагрева, расположенной в опасной температурной зоне( КПП с различным конструктивным исполнением и ШПП) 4)наличие очистки пов-ей нагрева.

11.коэффициенты теплоотдачи, теплопередачи для различных типов пов-ей нагрева. Влияние скоростей продуктов сгорания и рабочего тела на коэффициент теплопередачи. -коэффициент теплопередачи. коэффициент теплоотдачи α определяют интенсивность теплоотдачи с поверхностями: ,αк увеличивается скоростью продуктов сгорания. При увеличении Wг увеличивается и αк, но увеличение скорости газов ограниченно. [Wг]занос <Wг<[Wг]износ С ростом Wг растут аэродинамические сопротивления. Наибольший К возникает при поперечном обтекании, поэтому стремятся выполнить пов-ти нагрева с поперечными обтеканиями, исключением могут быть только пов-ти нагрева в ПК сжигающем сильношлакующиеся топ-ва. При продольном обтекании загрязнение меньше чем при поперечном. С наружными загрязнениями приходиться считаться поэтому нужно учитывать наружные загрязнения где -коэффициент загрязнения. -шахматные пучки при сжигании твердых топлив. -корридорные пучки при сжигании всех топлив и шахматные пучки при сжигании газа или мазута. -шахматные пучки при сжигании твердых топлив с учетом получения теплоты излучения из топки и ширмы. -коридорные пучки при сжигании всех видов тполив и шахматные пучки при сжигании газа и мазута с учетом теплоты излучения из топки( ПП, фестон). Язвенная коррозия возникает из-за кислорода, который налипает на внутреннею поверхность трубы. чтобы смыть эти пузырьки выдерживают условие W=0,5м/с.

12. Особенности теплового расчета ШПП. Ширма- единственная поверхность нагрева которая может обеспечить ох-ие продуктов сгорания без шлакования при правильном её проектировании, т.е. при правильном поперечном шаге S1. S1 зависит от:

Для ТВ топлив-от св-в топлива: если топливо шлакуется, то шаг должен быть увеличин S1=(600-1000)мм. Выбров S1 можно найти Fг, следовательного Wг=6-7м/с. . Скорость газов сильно увеличивать не рекомендуется, т.к. в ШПП есть поворот газов на 90 и при увеличении скорости газов увеличивается сопротивление газового тракта. ШПП- получающий кроме теплоты от конвективного теплообмена так же теплоту излучения из топки дополнительно растет температура стенки и уменьшается теплоотдача. Изменение в условиях передачи теплоты учитывается в расчетах следующим образом: 1)в коэффициент теплопередачи вводится поправка (Qл/Qб+1) уменьшающая коэффициент по сравнению со значениями для обычных конвективных пов-ей. 2) расчет тепловосприятия производится по полной пов-ти ширм( нет разделения на пов-ть воспринимающую лучистую теплоту и пов-ть учавстсвующую в конвективном теплообмене: , где х-угловой коэффициент ширм,z-число ширм. 3) так как коэффициент теплопередачи относится к полной пов-ти ширм, то при расчете α1 вводится поправочный коэффициент учитывающий различия между полной и конвективной поверхностью пучка . При расчете тем-ры стенки интенсивность теплового потока рассчитывается с учетом теплоты излучения из топки. 13. Выбор скорости продуктов сгорания в поверхностях нагрева котлов сжигающих твердое и газообразное топливо. Предельная [Wг]max нормируется так, чтобы избежать износа металла. Нужно делать максимально допустимую скорость, чтобы убрать загрязнения. При увеличении скорости газов увеличивается и , но увеличение скорости газов ограничено. [Wг]занос <Wг<[Wг]износ. Если создается новая конструкция, то для твердых топлив применяется: Wг=[Wг]износ, больше нельзя, так как пострадают пов-ти. Если мазут или газ, то с увеличением Wг увеличивается , увеличивается К. Н снижается и снижаются капитальные затраты(Кз). Но с ростом Wг растут аэродинамические сопротивления, Wг увеличивается, следовательно 𝞓hг увеличивается, следовательно Э-затрачеваемая на прокачку энергия увеличивается. 14. Из каких соображений выбирается скорости рабочей среды в экономайзере в промежуточном, ширмовом и конвективном пароперегревателе и экранах топки.

Экономайзер стоит в зоне температур довольно умеренных, поэтому даже если скорость среды будет маленькая то труба не сгорит. Поэтому в экономайзере мы сталкиваемся с другой проблемой язвенная коррозия (из-за малых скоростей) скорость не должна быть меньше W≥0.5м/с. С другой стороны α2.

В параобразующие поверхности нагрева находятся в топке, плотность теплового потока в топке наибольшая(она может достигать у газомазутных котлов 400-500ккал/кг)поверхность охлаждения здесь первоочередной поэтому минимальная массовая скорость для pw НРЧ=2000-3000 кг\м²с.

ШПП воспринимает и лучистую и конвиктивную теплоту, работает в сложных условиях, так же температура продуктов сгорания около 1200С. В ШПП тепловая развертка наиболее вероятна из-за разной длины труб. Поэтому в ШПП pw=1200-1000кг/м²с.

КППнаходится за ШПП там t=1000-900С. Pw=900-700 кг/м²с, из-за того что температурная зона меньше.

ППП имеет P=2,5-3 атм и выдержать эти перепады давления мы можем влиятьс помощью массовой скорости Pw=350-400 кг/м²с. Т.К.

15. Как влияют на коэффициенты теплоотдачи характер обтекания, продольные и поперечные шаги, и диаметр трубы. Наибольший К( коэффициент теплопередачи) возникает при поперечном обтекании, поэтому стремятся выполнить пов-ти нагрева с поперечным обтеканием, исключением могут быть только пов-ти нагрева в ПК сжигающем сильношлакующиеся топлива, например эстонские сланцы. При продольном обтекании загрязнение меньше чем при поперечном.

влияние шагов S1 и S2. с уменьшением S2 меняется вектор скорости и за счет этого отложения срезались и толщина их уменьшалась. Можно так уменьшить S2, что отложений совсем не будет . Получим пов-ть нагрева без отложений, то есть самообдуваещуюся пов-ть нагрева .

Влияние диаметра труб. Увеличение диаметра увеличивает пов-ть контакта. Диаметр контакта dk падает, так как растут загрязнения. Чтобы улучшить теплообмен и уменьшить загрязнения диаметры труб нужно делать меньше.

16. Почему в одноступенчатом ВП нельзя подогреть воздух до высокой тем-ры. Объем газов Vг проходящих через ВП всегда> чем объем нагреваемого в-ха Vвx за счет водяных паров. Теплоемкость газов Сг так же выше чем у воздуха Свх, за счет трехатомных продуктов сгорания(СО2,SO2,H2O), поэтому водяной эквивалент СV для газов СVг всегда больше чем для воздуха CVвх.

Так как тепло отдаваемое газами в ВП теплу полученному воздухом , то воздух в ВП нагревается быстрее, чем охлаждаются газы: это приводит к снижению температурного напора ВП по мере роста температуры подогрева в-ха и ограничивает возможности подогрева в-ха в одноступенчатом ВП. Технико-Экономические сопаставления показывают, что минимальный температурный напор в ВП должен быть не менее 30-40 . При этом обеспечивается подогрев в-ха в пределах 250-350 . 2ая ступень ВП попадает в зону более высоких температур, что обеспечивает высокий подогрев в-ха.

17. Из каких соображений выбирается число ходов и потоков в трубчатом ВП. Традиционный ТВП выполняется из вертикальных стальных труб в шахматном порядке закрепленных между трубными досками. Продукты сгорания проходят в этих трубках сверху вниз, а в-х омывает их снаружи поперечно, делая обычно несколько ходов за счет установки промежуточных перегородок. Увеличение числа ходов позволяет увеличить температурный напор и уменьшить тем самым пов-ть нагрева ВП. Для мощных ВП высота хода становится слишком большой и для сохранения приемлимых скоростей в—ха при много ходовой схемы ТВП приходится подводить в-х 2мя, 4мя и более потоками округляем до целого числа. Когда не уедается увеличить число ходов увеличиваем число потоков ( подвод в-ха слева и справа ВП) 18. Когда возникает низкотемпературная коррозия и меры ее уменьшения в ТВП и РВП. Важной задачей обеспечения надежности работы ВП является предотвращения их низкотемпературной коррозии или хотя бы снижения ее скорости. Коррозия протекает, если температура стенки ВП будет ниже температуры точки росы продуктов сгорания. Поскольку , а снижать теплоотдачу от в-ха к стенке не целесообразно, то основными мерами борьбы с коррозией будет повышение tв за счет предварительного подогрева в-ха на входе в ВП и повышение коррозионной стойкости ВП. Предварительный подогрев в-ха может осуществляться за счет рецеркуляции части горячего в-ха, в паровых калориферах или водяных калориферах с использованием ЭК низкого давления. В последнее время получают распространение каскадный ВП, в которых через 1ую ступень ВП проходит только часть в-ха, благодаря чему она больше нагревается в калорифере и в 1ой ступени ВП. В результате температура стенки всюду выше чем температура росы. Обычно полностью ликвидировать коррозию за счет повышения температуры в-ха экономически не целесообразно из-за повышения температуры ух.газов. Поэтому в дополнении к подогреву в-ха используют различные меры повышения коррозионной стойкости ВП, такие как применение стеклянных трбу в холодной части ТВП или эмалирование листов холодной части РВП. Вор всех случаях холодную ( корродирующую) часть ВП целесообразно выделять конструктивно для более легкой ее замены при ремонте.

Схемы предварительного подогрева в-ха а)рециркуляция горячего в-ха б)паровой подогрев в) водяной подогрев 1-дутьевой винтилятор,2- шибер,3- паровой калорифер, 4- ЭК низкого давления, 5- водяной калорифер,6- циркуляционный насос.

19.какие набивки используются в холодной и горячей части РВП. Самый маленький эквивалентный диаметр испольуем в горячей части. Смоченный периметр существенно увеличивается, если рефленная набивка( толщина 0,б мм). За счет рефлений увеличивается турбулизация потока( и уменьшается эквивалентный диаметр) поэтому коэффицент теплоотдачи в горячей части значительно больше, чем в холодной. Если делать одинаковую набивку в горячей и холодной части, то возникает коррозия и падет срок службы. Чтобы увеличить срок службы: 1) в холодной части толщина листов набивки может достигать 2мм, 2) коррозионные процессы возрастают при наличии отложений, поэтому канал делают гладким, т.е. холодная часть рефлений не имеет, но это уменьшает коэффициент теплоотдачи. 20. Как подразделяются ПП по виду тепловосприятия. Какие главные факторы определяют тепловосприятие этих ПП. ПП по способу тепловосприятии делятся на конвективные, расположенные в газоходе в зоне низких температур, радиационные, распологаемые в топке или газоходе в виде ширм и настенных экранов, и пов-ти нагрева, воспринимающие и конвективную и лучистую теплоту, в котле являются поверхности, расположенные непосредственно за топкой(ШПП, Фестоны, выходные пакеты пароперегревателей) КПП изготавливают в виде змеевиков из стальных труб с наружным диаметром 28-42мм. Схемы включения ПП в зависимости от направления движения газов и пара могут быть прямоточными (а), противоточными (б) и смешенными (в, г).

21. какие схемы движения среды используется в ШПП и КПП. Z схема используется в ширмах, П схема используется в КПП. Специально используются гидравлические схемы, дающие большую разверку расходов, чтобы компенсировать тепловую неравномерность, например включение ширм по z схеме. При определении схемы рассматривают аспекты 1)теплотехнические. Надо так включитель пароперегреватель, чтобы пов-ть его была наименьшей. Схемы включения влияют на температурный напор. Наилучшая схема противоточная. Так как ПП охлаждается средой с высокой температурой, нужно обеспечить требование надежности. 2)температура стенки будет большей при противоточной схеме. Исходя из этого выходные пакеты КПП включают по схеме противотока, а первые пакеты прямоточные. В КПП большую роль играют скорость газов и 𝞓t. Большое внимание должно быть уделено обеспечению 𝞓t и обеспечению надежности.