- •3.1. Расчет лестничного сборного железобетонного марша
- •3.1.1 Исходные данные для расчета
- •3.1.2. Статический расчет
- •3.1.3. Расчёт по прочности сечения марша нормального к продольной оси
- •3.1.4. Расчёт прочности сечения марша, наклонного к продольной оси
- •3.1.5. Расчёт наклонного сечения на действие поперечной силы по наклонной трещине
- •3.1.6. Расчёт на действие изгибающего момента по наклонному сечению
- •3.1.7. Расчет по предельным состояниям II группы
- •3.1.8. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
- •3.1.9.Расчёт по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
- •3.1.9.1 Расчет по длительному раскрытию трещин.
- •3.1.9.2 Расчет по кратковременному раскрытию трещин.
- •3.1.10. Определение кривизны по растянутой зоне
- •3.1.11. Определение прогиба марша.
- •3.7.12. Расчёт на зыбкость
- •Расчет наклонных сечений по образованию трещин.
- •Расчет по деформациям.
3.1.9.1 Расчет по длительному раскрытию трещин.
=0.179; =
z=15.5 · [1- ] =14,35см
s2 = Mlnn As · z, (3.26)
s2 = 12,970 · 106509 · 143,5=224,83(МПа)
асrc3=1 · 1.405 · 1 · 224,18(20 · 104 )· 20(3,5 – 100 · 0,013)318=0.174мм
асrc3=0.174мм аcrc max =0,3мм
3.1.9.2 Расчет по кратковременному раскрытию трещин.
s1=MnAs*z, (3.27)
где l=1;
s1=17.470 · 106 509· 140.7 = 308.86 МПа
s=s1-s2=308,86 -224,18=84,68 МПа
acrc1-acrc2=1 · 1 · 1 · 84.68 (20 · 104) · 20 · (3,5 – 100 · 0,013)318
=0.0469 мм
acrc=acrc1-acrc2+acrc3=0.0469 +0,174=0.220 мм асrc max = 0.4мм.
требования по трещиностойкости удовлетворяются.
3.1.10. Определение кривизны по растянутой зоне
, (3.28)
где = , (3.29)
где s=1,25- е5 m, (3.30)
где е5=1,1 (кратковременное действие)
е5=0,8 (длительное действие) (табл. 32[11])
При действии всей нагрузки:
m=Rbt ser Wpl/Mn, (3.31)
m=1.4 · 2185088,5 · 10-3/17470=0.175
При действии постоянной и длительной нагрузки:
m=Rbt serWpl/Mbtn, (3.32)
m=1.4 · 2185088,5 · 10-3/12970=0.235
От кратковременного действия всей нагрузки:
s= 1.25 – 1.1 · 0.175 = 1.05 > 1 принимаем s=1.0
От кратковременного действия постоянной и длительной нагрузок
s= 1.25–1.1 · 0.235 = 0.99 < 1
От длительного действия постоянной и длительной нагрузок
s=1.25-0.8 · 0.235 =1.062 < 1 принимаем s=1.0
=0,141<hf//h0=3/15.5=0.194 (п. 4.16[10])
— коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого и легкого – 1.8
f1= , (3.33)
f1= =0.789 f = 0.445
определяем значения f, , z, 1r без учета арматуры S/
f = (66-20) · 320 · 15.5=0.445
= 0.168
z=15,5(1- )=14.03 см
От непродолжительного действия всей нагрузки:
= =
0.96·10-4 1/см
От непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
= =
0.94·10-41/см
От длительного действия постоянной и длительной нагрузок:
= =
1.43·10-41/см
=(0.96-0.94+1.12) · 10-4=1.14 · 10-4 1/см
3.1.11. Определение прогиба марша.
f/ = m · L2 < [f/ ] , (3.34)
где [f/ ] = 1/200 см
f=5/48 · 1.14 · 10-4 · 3752 = 1.66 см
f/ =1.66/375=1/225<1/200
Условие выполнено – прогиб меньше допустимого.
3.7.12. Расчёт на зыбкость
Момент от полной нагрузки + 1000 Н (непродолжительное действие)
M’=Mn+N · L/4=17470+1000 · 3.75/4 = 18408 Нм
Кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений определяется по формуле:
, (3.35)
где
М — момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента.
z расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной.
s — коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами.
b, — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый равным: для тяжелого бетона - 0,9
— относительная высота сжатой зоны бетона
— коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого и легкого - 1,8
=18408/(15 · 106 · 0,20 · 0,1552)=0.255
= =0.15
z=15.5 · (1- )=14.08 см
m=1.4 · 2731359,75 · 10-3/18408=0.207
s=1.25 - 1.1 · 0.207=1.02 < 1 принимаем s=1
Кривизна от дополнительного груза N=1000Н, вызывающего изгибающий момент:
M=NL/4, (3.36)
M =1000 · 3.75/4=9375 Нм
= =0.58·10-5 1/см
3.1.13. Прогиб марша от груза
f= m · L2 < [f] =0,7 см
f=0.58 · 10-5 · · 3752=0.6 мм < 0.7 мм
Условие выполнено – зыбкость марша допустимая.
Расчет по 1 группе предельных состояний
Подбор площади сечения продольной арматуры:
, (3.3)
где
т.к. то
см2
Принимаем 2 d=12мм А-III, As=2.26см2
В каждом ребре принимаем по одному плоскому каркасу.
Расчет наклонного сечения на поперечную силу:
Хомуты Вр-I , ,
- для тяжелого бетона
S=100мм – шаг хомутов
размеры сечения приемлемы, прочность марша по наклонному сечению обеспечена
Поперечная арматура по расчету не требуется. В ¼ пролета назначаем из конструктивных соображений поперечные стержни d=5мм Вр-I шаг 80мм
2.3.3. Расчет по 2 группе предельных состояний.
Расчет марша по трещиностойкости.
Расчет по образованию трещин.
трещины образуются
Расчет раскрытия трещин.
при кратковременном действии нагрузки
2стержня d=8мм А-III, As=1.01см2
при длительном действии нагрузки
Значения характеризующие нагрузку:
постоянную
длительно действующую
Относительная высота сжатой зоны бетона:
при кратковременном действии всей нагрузки
при кратковременном действии постоянной и длительной нагрузки
при длительном действии постоянной и длительной нагрузки
следовательно вместо hf подставляем
Плечо внутренней пары сил:
при кратковременном действии всей нагрузки
при кратковременном действии постоянной и длительной нагрузки
при длительном действии постоянной и длительной нагрузок
Приращения напряжения в растянутой арматуре:
Ширина раскрытия трещин:
Ширина продолжительного раскрытия трещин:
Ширина непродолжительного раскрытия трещин:
Трещиностойкость обеспечена.