- •Устойчивость бесстыкового пути с учетом воздействия поездов
- •Введение
- •Оценка параметров устойчивости при отступлениях от норм содержания в плане
- •1.1. Определение горизонтальных натурных стрел изгиба (в середине хорды длиной 20 м) по диаграмме записи рихтовки, выдаваемой путеизмерителем квл-п
- •1.2. Определение среднего радиуса круговой кривой по показателям путеизмерителя
- •1.3. Определение Rmin, fmax и Δf
- •1.4. Определение параметров устойчивости бесстыкового пути
- •1.4.1. Определение предельных превышений температур рельсовых плетей
- •1.4.2. Определение коэффициента снижения предельных превышений температур
- •1.4.3. Определение коэффициента устойчивости пути
- •2. Оценка параметров устойчивости пути при наличии неподбитых шпал
- •2.1. Определение предельных превышений температур рельсовых плетей
- •2.2. Определение коэффициента снижения предельных превышений температур Kн.Шп.
- •2.3. Определение коэффициента устойчивости Kу.Н.Шп.
- •3. Оценка параметров устойчивости при перемещении рельсовых плетей
- •3.1.Определение предельных превышений температур рельсовых плетей ΔtΔσ
- •3.2. Определение коэффициента снижения предельных превышений температур kΔσ
- •3.3. Определение коэффициента устойчивости Kу.Δσ
- •4. Оценка параметров устойчивости при наличии совокупности отступлений от норм содержания
- •4.1. Определение предельных превышений температур рельсовых плетей Δtс.О
- •4.2. Определение коэффициента снижения предельных превышений температур Kс.О
- •4.3. Определение коэффициента устойчивости Kу.С.О
- •Пример расчета
- •Библиографический список
1.3. Определение Rmin, fmax и Δf
Диаграмма записи рихтовки содержит информацию о параметрах отклонения от норм содержания в плане, в том числе:
– длина отклонения Lф, м;
– приращение стрелы изгиба (Δfф) относительно fср, мм.
Параметры Rср, Rmin, Lф, и Δfф находятся в функциональной зависимости, выражаемой формулой:
. (1.5)
Значения Lф и Δfф приведены в индивидуальном задании к курсовому проекту.
Значение fmax (мм), соответствующее Rmin и L=20 м, определяют из зависимости:
fmax=50000/ Rmin . (1.6)
Разность (fmax – 2fср) представляет собой отклонение от норм содержания кривой радиусом Rср.
Коэффициент 2 при fср означает масштаб записи стрелы изгиба на диаграмме КВЛ, то есть:
Δf= fmax – 2 fср , (1.6 а)
где fср – замеренное значение стрелы изгиба на диаграмме или взятое из табл. 2.
1.4. Определение параметров устойчивости бесстыкового пути
1.4.1. Определение предельных превышений температур рельсовых плетей
Удельное изменение стрелы изгиба на каждый мм (ΔΔtΔfуд) при хорде L=20 м снижает превышение температуры на 0,187 °С, т.е.
ΔΔtΔfуд=0,187 °С. (1.7)
При отступлении от норм содержания, равном Δf, мм
ΔΔtΔf = ΔΔtΔfуд· Δf . (1.8)
Предельное превышение температуры рельсовых плетей для пути, имеющем отступление от fср до значения fmax , находим по формуле:
=(60,6 – ΔΔtRср – ΔΔtΔf)Кэп , (1.9)
где 60,6 – Δtуу для прямого участка;
ΔΔtRср – снижение Δtуу в связи с кривизной, определенной по fср, т.е. для Rср;
ΔΔtΔf – снижение Δtуу в связи с отступлением от fср;
Кэп – коэффициент, зависящий от эпюры шпал (при Rср <1200 м Кэп = 1; при Rср>1200 м Кэп =0,92).
Значения ΔΔtRср , °С = f(R) приведены в таблице 3.
Таблица 3
R,м |
2000 |
1200 |
1000 |
800 |
600 |
500 |
400 |
350 |
300 |
ΔΔtR |
4,7 |
7,8 |
9,4 |
11,7 |
15,6 |
18,7 |
23,4 |
26,7 |
31,2 |
При промежуточных значениях R значение ΔΔtR определяется интерполяцией. При Rср>2000 м ΔΔtR принимается равным 4,7 °С.
1.4.2. Определение коэффициента снижения предельных превышений температур
Коэффициент (Ко.пл), количественно оценивающий долю снижения Δtуу в местах отступления от норм содержания в плане по сравнению с превышением температур в местах без отступлений от норм, определяют по формуле:
, (1.10)
где Δtуу – предельное превышение температуры плетей, обеспечивающее устойчивость пути (см. табл. 4).
Таблица 4
R, м |
прямая |
2000 |
1200 |
1000 |
800 |
600 |
500 |
400 |
350 |
Купр |
1,20 |
1,22 |
1,23 |
1,24 |
1,26 |
1,28 |
1,31 |
1,39 |
1,53 |
Δtуу |
55,7 |
51,4 |
52,8 |
51,2 |
48,9 |
45,0 |
41,9 |
37,2 |
33,9 |
При Rср>2000 м значения Δtуу и Купр принимать для прямой.
При изменении стрелы изгиба на 1 мм изменение Ко.пл.уд (температурный эквивалент) определяют по формуле:
Ко.пл.уд =1 – (0,187/ Δtуу·Кэп). (1.11)
При изменении стрелы изгиба на Δf мм
К о. пл. = 1 – Ко.пл.уд* Δf. (1.12)