- •1. Общие положения
- •2. Методы расчета норм расхода тэр
- •2.1 Расчетно-аналитический метод разработки индивидуальных технологических норм расхода на бурение скважин
- •2.2. Определение технологических и общепроизводственных норм. Пути их снижения
- •2.3. Пример 1. Расчёт индивидуальных технологических норм расхода электроэнергии на бурение скважин при производстве геологоразведочных работ на месторождении г. Генеральская
- •3. Расчёт индивидуальных норм расхода тэр с использованием графиков нагрузки оборудования (на примере бурения скважин)
- •3.1 Графики нагрузки
- •3.2. Расчётные электрические нагрузки
- •3.3. Определение расхода электроэнергии
- •3.4. Пример расчета расхода электроэнергии
- •4. Расчёт технологических норм расхода топлива при бурении скважин с приводом от двс
- •4.1. Учёт влияния атмосферных условий на величину расхода топлива
- •4.2. Расчёт индивидуальных и средневзвешенных технологических норм расхода топлива
- •4.3. Пример расчёта индивидуальных технологических норм расхода топлива
- •5. Упрощённый расчётно-аналитический метод определения расхода электроэнергии
- •5.1. Пример расчета расхода топлива
- •6. Нормирование расхода топлива на передвижных и стационарных дизельных электростанциях
- •6.1. Расчёт общего расхода топлива электростанцией при параллельной работе нескольких однотипных агрегатов
- •6.2. Расчёт общего расхода топлива электростанций при параллельной работе нескольких разнотипных агрегатов
- •6.3. Метод экспериментального определения механического кпд дизеля
- •7. Определение расхода топлива на автомобильном и карьерном транспорте
- •1.Общие положения……………………………………………………………...1
4.1. Учёт влияния атмосферных условий на величину расхода топлива
Номинальные (паспортные) значения мощности и удельного расхода топлива ДВС гарантируются при стандартных или нормальных атмосферных условиях (АУ).
В соответствии с международным стандартом 150 3046/1 нормальные атмосферные условия определяются следующими параметрами: давление Pат = 100 кПа, температура Tат = 300 K (27C), относительная влажность = 60%.
В условиях эксплуатации геологоразведочного оборудования параметры атмосферного воздуха могут значительно отличаться от стандартных, например, в условиях высокогорья, жаркого или холодного климата.
В нестандартных условиях возникает необходимость определения допустимой мощности ДВС с целью предотвращения его перегрузки и расчёта изменения расхода топлива. В соответствии с международным стандартом расчётная, допустимая в нестандартных АУ мощность ДВС должна определяться по формуле:
, (90)
где xi – коэффициент пересчёта эффективной мощности (здесь и в дальнейшем параметры и коэффициенты с индексом “x” характеризуют работу ДВС в нестандартных АУ).
Коэффициент пересчёта эффективной мощности следует рассчитывать по формуле:
, (91)
где Kxi – коэффициент пересчёта индикаторной мощности (или часового расхода топлива), определяется по формуле:
, (92)
где Paxi – фактическое атмосферное давление, кПа (можно принимать в зависимости от высоты над уровнем моря по табл. 15 ); Taxi – фактическая температура окружающего воздуха, K: Taxi = tax C + 273; Tcxi – фактическая температура жидкости в промежуточном холодильнике двигателей с газотурбинным наддувом и с охлаждением нагнетаемого воздуха, K; xiPsxi – парциальное давление водяного пара в фактических атмосферных условиях (определяется по табл. 16); - коэффициент влажности (см. табл. 17); m, n, q – показатели степени для пересчёта мощности ДВС (принимаются по табл. 17).
Как видно из табл. 17, влажность воздуха учитывается только для карбюраторных двигателей ( = 1,0), а показатель степени q = 1,0 только в одном случае (для дизеле с турбонаддувом и охлаждением воздухом); для всех остальных типов дизельных двигателей = 0 и q = 0.
Таким образом, для наиболее распространённых типов ДВС (дизели без наддува и с наддувом без охлаждения воздуха) коэффициент пересчёта часового расхода топлива следует определять по формуле:
. (93)
Если выразить фактическое атмосферное давление через величину высоты над уровнем моря, то формула (93) будет иметь вид:
, (94)
где Вi - высота над уровнем моря (м).
Для всех типов ДВС, работающих в закрытых помещениях (стационарных или передвижных), температуру Тaxi следует принимать равной Tаг , т.е. 300 К. Тогда величину Kxi для дизелей без наддува (или с наддувом без охлаждения воздуха) рекомендуется рассчитывать, пользуясь величиной высоты над уровнем моря, на которой работает ДВС, по формуле:
, (95)
Таблица 15
Зависимость атмосферного давления от высоты над уровнем моря
Высота над уровнем моря, м |
Атмосферное давление, кПа |
Высота над уровнем моря, м |
Атмосферное давление, кПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
0 |
101,3 |
2600 |
73,7 |
100 |
100,0 |
2800 |
71,9 |
200 |
98,9 |
3000 |
70,1 |
400 |
96,6 |
3200 |
68,3 |
600 |
94,3 |
3400 |
66,6 |
800 |
92,1 |
3600 |
64,9 |
1000 |
89,9 |
3800 |
63,3 |
1200 |
87,7 |
4000 |
61,6 |
1400 |
85,6 |
4200 |
60,1 |
1600 |
83,5 |
4400 |
58,6 |
1800 |
81,5 |
4600 |
57,0 |
2000 |
79,5 |
4800 |
55,5 |
2200 |
77,5 |
5000 |
53,9 |
2400 |
75,6 |
|
|
Таблица 16
Парциальное давление водяного пара для различных значений температуры воздуха Тах и его относительной влажности φх
Температура Тах |
φх, % |
|||||
100 |
80 |
60 |
40 |
20 |
||
К |
°С |
φх,·Рsx, кПа |
||||
253 |
-20 |
0,10 |
0,08 |
0,06 |
0,04 |
0,01 |
263 |
-10 |
0,23 |
0,21 |
0,16 |
0,10 |
0,05 |
268 |
-5 |
0,40 |
0,32 |
0,24 |
0,16 |
0,08 |
273 |
0 |
0,61 |
0,49 |
0,37 |
0,24 |
0,12 |
278 |
5 |
0,87 |
0,69 |
0,52 |
0,35 |
0,17 |
283 |
10 |
1,23 |
0,98 |
0,74 |
0,49 |
0,24 |
288 |
15 |
1,71 |
1,37 |
1,02 |
0,68 |
0,54 |
293 |
20 |
2,33 |
1,87 |
1,04 |
0,93 |
0,47 |
298 |
25 |
3,17 |
2,54 |
1,09 |
1,27 |
0,63 |
300 |
27 |
3,56 |
2,85 |
2,14 |
1,42 |
0,71 |
303 |
30 |
4,24 |
3,39 |
2,54 |
1,70 |
0,85 |
305 |
32 |
4,76 |
3,81 |
2,86 |
1,90 |
0,95 |
307 |
34 |
5,32 |
4,26 |
3,19 |
2,13 |
1,06 |
309 |
36 |
5,95 |
4,76 |
3,57 |
2,38 |
1,19 |
311 |
38 |
6,63 |
5,30 |
3,98 |
2,65 |
1,32 |
313 |
40 |
7,37 |
5,90 |
4,42 |
2,95 |
1,47 |
315 |
42 |
8,20 |
6,56 |
4,92 |
3,28 |
1,64 |
317 |
44 |
9,10 |
7,28 |
5,46 |
3,64 |
1,82 |
319 |
46 |
10,09 |
8,07 |
6,05 |
4,04 |
2,02 |
321 |
48 |
11,16 |
8,93 |
6,69 |
4,46 |
2,23 |
323 |
50 |
12,33 |
9,86 |
7,40 |
4,93 |
2,47 |
Таблица 17
Коэффициенты для пересчета мощности и расхода топлива четырехтактных ДВС
Типы двигателей |
Показатели |
|||
α |
m |
n |
q |
|
Дизели без наддува |
0 |
1,0 |
1,0 |
0 |
Дизели с турбонаддувом: без охлаждения воздуха с охлаждения воздуха |
0 0 |
0,7 0,7 |
2,0 1,2 |
0 1 |
Карбюраторные двигатели |
1 |
1,0 |
0,5 |
0 |
Величина коэффициента мощности dxi учитывает влияние АУ как на индикаторные показатели ДВС, так и на механический кпд. Это позволяет применять dxi для оценки изменения не только эффективной мощности, но и удельного эффективного расхода топлива.
Пересчёт удельного эффективного расхода топлива следует производить по формуле:
gexi = xigeнi, (96)
где xi - коэффициент пересчёта удельного расхода топлива;
xi = Kxi/xi, (97)
Формулу (96) можно преобразовать в уравнение, удобное для расчёта максимального часового расхода топлива, допустимого в данных АУ:
Gтxi = KxiGтнi, (98)
где Gтнi - часовой расход топлива при номинальной мощности (кг/ч).
Атмосферные условия оказывают влияние и на коэффициент нагрузки. В нестандартных АУ коэффициент нагрузки представляет собой отношение средней мощности ДВС к его допустимой мощности в данных АУ:
Kнi = Ne cpi/Nexi. (99)
Подставлял в формулу (99) выражение (90), получаем:
Kнi = Necpi/(xiNeнi). (100)
Формулы (90), (96) к (98) применимы для пересчёта только номинальных параметров ДВС. Для расчёта величины часового (кг/ч) и удельного (кг/кВтч) расхода топлива на режиме средней нагрузки, соответствующей Кн<1, рекомендуются уравнения:
Gтxi = NeнigeнiKxi[Kтi(KфiKнi)2 + (1-2Kтi)Kнi + Kтi], (101)
gexi = geнixi[KтiKфi2Kнi + (Kтi/Kнi) - 2Kтi + 1], (102)
где Kтi - коэффициент, зависящий от типа ДВС, рассчитываемый по формуле
Kтi = 1 – (мнi/xi). (103)