- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ III.7. Условия прочности по наклонным
СЕЧЕНИЯМ НА ДЕЙСТВИЕ МОМЕНТА
Несущая способность наклонного сечения по
изгибающему моменту [см. правую часть неравенства A11.58)]
не должна быть ниже несущей способности нормального
сечения, проходящего через ту же точки D (центр
сжатой зоны), отмеченную на рис. 111.22. При определенных
конструктивных условиях,
рассматриваемых ниже, это
требование может быть
выполнено, и тогда расчет
наклонных сечений по
изгибающему моменту можно не
производить.
Если всю продольную
растянутую арматуру,
определенную по нормальному
сечению с максимальным
изгибающим моментом,
доводят до опор с надлежащей
ее анкеровкой, то условие
прочности по изгибающему
моменту удовлетворяется в
любом наклонном сечении
даже без учета поперечной
арматуры лишь благодаря
одной продольной арматуре.
В этих условиях
необходимость расчета наклонных
сечений по изгибающему
моменту отпадает.
Если выполняется анке-
ровка продольной арматуры
на свободной опоре в
соответствии с указаниями
§ III.1, т.Е. Обеспечивается
полное сопротивление продольной арматуры в пролете,
то условия прочности элемента на изгиб гарантируются
во всех наклонных сечениях, начинающихся у грани
опоры. Для опорной зоны элементов с продольной
арматурой без анкеров расчетное сопротивление арматуры
принимают сниженным согласно § 1.3 при расчете
прочности по изгибающему моменту по формуле (III.69).
166
Рис. II 1.22. Определение места
обрыва стержней в пролете
(пример)
а — схема армирования; б —
эпюра моментов; в — эпюра
поперечных сил; /—/ — место
теоретического обрыва стержней
2016 мм; //—// — место их
фактического обрыва; 1 —
эпюра расчетных моментов от
нагрузки; 2 — эпюра моментов,
воспринимаемых нормальными
сечениями элемента (эпюра
материалов)
' Если анкеровка продольных стержней недостаточна
для обеспечения их работы с полным сопротивлением в
рассматриваемом сечении, то предусматривают
мероприятия по усилению анкеровки: постановку косвенной
арматуры в зоне анкеровки, приварку к концам
стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб
анкерующих стержней; при этом размер заделки
стержней должен быть не менее lOd.
В целях экономии металла часть продольной
арматуры (не более 50 % расчетной площади) может не
доводиться до опор, а обрываться в пролете там, где она
уже не требуется согласно расчету прочности элемента
по нормальным сечениям.
Обрываемые стержни должны быть заведены за
место своего теоретического обрыва согласно эпюре
изгибающих моментов (сечение /—/ на рис. 111.22) на
некоторую длину w, на протяжении которой (для
гарантии условия прочности по изгибающим моментам) в
наклонных сечениях (сечение III—III на рис. 111.22, а)
отсутствие обрываемых стержней компенсируется нопереч-
ной арматурой.
Требуемый размер w устанавливается расчетом
прочности элемента по наклонному сечению ///—/// на
действие изгибающего момента, которое равнопрочно с
нормальным сечением /—/. По указанию норм он во всех
случаях должен приниматься не менее w = 20d, где d—
диаметр обрываемого стержня.
На примере рис. 111.22 поясняется определение
места обрыва стержней в пролете. На эпюру моментов от
внешних расчетных нагрузок наносят ординаты момента,
воспринимаемого нормальным сечением
железобетонного элемента с тем количеством арматуры, которое
доводится до опоры, не обрываясь (на рис. 111.22 — А3\
для 2020, изгибающего момента М202о)- Значение этой
ординаты находят по формуле
Точки пересечения ординаты М202О с эпюрой
расчетных моментов определяют места теоретического обрыва
/—/. Место действительного обрыва стержней //—//
отстоит от теоретического на расстоянии w. На эпюре
поперечных сил отмечена ордината Q\, вводимая в расчет
при определении w.
107