- •§ XVIII.2 напнсан доц., к. Т. Н. А. К. Фроловым.
- •§ 1.2. Арматура
- •§ 1.3. Железобетон
- •Глава II. Экспериментальные основы теории
- •§ 11.4. Предварительные напряжения в арматуре
- •§ II.5. Граничная высота сжатой зоны.
- •§ II.6. Напряжения в ненапрягаемой арматуре
- •Глава III. Изгибаемые элементы
- •§ 1.3, П. 4) и не менее 20d в растянутой или 10d в
- •§ III.2. Расчет прочности по нормальным
- •§ III.4. Расчет прочности элементов
- •§ II 1.5. Расчет прочности по нормальным
- •§ III 6. Расчет прочности по наклонным
- •§ III.7. Условия прочности по наклонным
- •§ III.1, т.Е. Обеспечивается
- •§ III.8. Расчет по наклонным сечениям элементов
- •Глава IV. Сжатые элементы
- •§ IV.I. Конструктивные особенности сжатых
- •§ IV.2. Расчет элементов при случайных
- •§ IV.3. Расчет элементов любого симметричного
- •§ IV.4. Расчет внецентренно сжатых элементов
- •§ IV.5. Расчет элементов таврового
- •§ IV.6. Расчет элементов кольцевого сечения
- •§ IV.7. Сжатые элементы, усиленные косвенным
- •§ IV.8. Сжатые элементы с несущей арматурой
- •Глава V. Растянутые элементы
- •§ V.I. Конструктивные особенности
- •§ V.2. Расчет прочности центрально-растянутых
- •§ V.3. Расчет прочности элементов
- •§111.2).
- •§ III.3. Если при этом значение As по расчету
- •Глава VI. Элементы, подверженные изгибу
- •§ VI.1. Общие сведения
- •Глава VII. Трещиностоикость и перемещения
- •§ VII.2. Сопротивление образованию трещин
- •§ Vh.4. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.5. Сопротивление раскрытию трещин
- •§ VII.6. Перемещения железобетонных элементов
- •§ VII.7. Учет влияния начальных трещин
- •Глава VIII. Сопротивление железобетона
- •§ VIII.1. Колебания элементов конструкции
- •§ VIII.2. Расчет элементов конструкций
- •Глава IX. Основы проектирования
- •§ IX. 1. Зависимости для определения стоимости
- •Глава X. Общие принципы проектирования
- •Глава XI. Конструкции плоских перекрытий
- •§ XI.1. Классификация плоских перекрытий
- •§ XI.2. Балочные сборные перекрытия
- •§ XI.4. Ребристые монолитные перекрытия
- •§ XI.6. Безбалочные перекрытия
- •Глава XII. Железобетонные фундаменты
- •§ XII.1. Общие сведения
- •§ XII.2. Отдельные фундаменты колонн
- •§ XI 1.3. Ленточные фундаменты
- •§ XI 1.4. Сплошные фундаменты
- •§ XI 1.5. Фундаменты машин с динамическими
- •Глава XIII. Конструкции одноэтажных
- •§ XIII.1. Конструктивные схемы здании
- •§ XII 1.3. Конструкции покрытии
- •Глава XIV. Тонкостенные пространственные
- •§ XIV.1. Общие сведения
- •§ XIV.2. Конструктивные особенности
- •§ XIV.3. Покрытия с применением
- •§ XIV.4. Покрытия с оболочками положительной
- •§ XIV 5 покрытия с оболочками отрицательной j
- •§ XIV.7. Волнистые своды
- •§ XIV.8. Висячие покрытия
- •Глава XV. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.2. Конструкции многоэтажных
- •§ XV.4. Сведения о расчете многоэтажных
- •Глава XVI. Конструкции инженерных
- •§ XVI. 1. Инженерные сооружения промышленных
- •§ XVI.2. Цилиндрические резервуары
- •§ XVI.3. Прямоугольные резервуары
- •§ XVI.4. Водонапорные башни
- •§ XVI 5 бункера
- •§ XVI.6. Силосы
- •§ XVI.7. Подпорные стены
- •§ XVI.8. Подземные каналы и тоннели
- •Глава XVII. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.1. Конструкции зданий, возводимых
- •§ XVII.2. Особенности
- •§ XVII 3. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII 4. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.5. Железобетонные конструкции,
- •§ XVII.6. Реконструкция промышленных зданий
- •Глава XVIII. Проектирование железобетонных
- •§ XVIII.1. Проектирование конструкции
- •§1 6000*9-54000 I
- •§ XI.3, п. 2:
- •§ XVIII.2. Проектирование конструкций
- •§ Xjii.2. Неизвестным является д[ — горизонтальное перемещение
§ XVI.6. Силосы
Силосами называют емкости для хранения сыпучих"
материалов при соотношении глубины h и размеров в'
плане а и Ь (см. рис. XVI.22,а), отвечающем условию!
/г>1,5а (где а>Ь). Трение сыпучих материалов о сте-s
ны силосов, возникающее в процессе истечения содержи-'
мого, велико и потому учитывается в расчетах.
Силосы отдельные или объединенные в корпуса вхо-„
дят в состав производственных объектов: промышленных,
(силосы для цемента, угля, соды и т. п.) или сельскохо-'
зяйственных (элеваторы для зерна).
По верху силосного корпуса предусматривают
галерею для загрузочного оборудования, снизу — подсилос-,
ное помещение для разгрузки содержимого в
транспортные механизмы (рис. XVI.28).
По форме силосы могут быть цилиндрическими или.!
призматическими с четырьмя, шестью, восемью гранями.'
По затрате материалов и стоимости возведения для ци-'
линдрических силосов оптимальный размер диаметра.;
6 м, для квадратных в плане — оптимальный размер
стороны 3—4 м. Эти размеры и принимают в практике. При*
особых требованиях к хранению содержимого силосы
598
18
«ад
i)
is
¦ 3
\
I » i
Рис. XVI.28. Схемы
монолитных силосных корпусов
а—с цилиндрическими снлоса-
ми; б — с квадратными в
плане силосами; 1 — надснлосная
галерея; 2 — снлос; 3—подсн-
лосный этаж
План нечет- План четного
наго ряда рява
Рис. XVI.29. Сборные силосные
корпуса с квадратными в
плане силосами
а — схемы разреза и планоз;
б — сборные элементы; в —
деталь сопряжения сборных
элементов по внутренним углам;
/—3 — сборные элементы;
4 — болт
Узел Б
Рис. XVI.30. Сборные силосные корпуса с цилиндрическими силосами
а —фрагмент плана корпуса; б —конструктивная схема яруса
599
могут быть и больших размеров в плане; в этом случай
их делают обычно круглыми (диаметром 12 м и более),?
Объемно-планировочные решения силосных корпусоо
элеваторов унифицированы. Серия чертежей ИС-01-09
включает унифицированные одиночные и групповые,
однорядные и двухрядные диаметром 6 м, полной высотой
корпуса 15—25,8 м, вместимостью 250—3000 м3, а также
диаметром 12 м, высотой 24,6—42,6 м, вместимостью
1700—12 000 м3.
Для зерновых элеваторов рекомендованы к примене*
нию силосы трех типов с размерами в плане 36X24,
36X18 и 24X18 м. Длина корпуса может быть и больше,
но она не должна превышать 48 м для круглых и 42 м
для квадратных силосов. Это ограничение диктуется
необходимостью устройства температурно-усадочных швов.
Типовой размер высоты силосов принят 30 м, на
грунтах высокой прочности (скальных) она может быть
увеличена до 42 м, а в некоторых случаях и более.
В корпусах, состоящих из цилиндрических силосов,
пространство между цилиндрами («звездочки») также
используют для хранения сыпучих материалов.
Силосы сооружают монолитными и сборными.
На рис. XVI.28 приведены схемы монолитных
силосных корпусов с круглыми и квадратными в плане силоса-
ми. Объединение смежных круглых силосов в единый
блок выполняется на участках длиной 1,5—2 м.
Минимальная толщина стен монолитных силосов
установлена по условию недопущения разрывов в бетоне при
перемещении скользящей опалубки, в которой они
возводятся (табл. XVI.3).
Таблица XVI.3. Минимальная толщина стеи монолитных силосов
Форма снлосов в плане
Круглые диаметром 6 м
То же, 12 м
Квадратные
Толщина стен, мм
наружных
180
240
160
внутренних
160
150
Подобную компоновку сохраняют и в сборных
силосных корпусах. Рис. XVI.29 поясняет конструктивное ре>
шение сборных квадратных в плане силосов. Их ком>
плектуют из элементов трех типоразмеров: пространст
600
венного блока в виде замкнутой рамы, Г-образного и
плоского (рис. XVI .29,а и б). Номинальный размер
высоты сборного яруса 1,2 м. Сборные элементы могут
быть гладкими толщиной 100 мм или ребристыми с
толщиной стены 60 мм. Объединяют отдельные силосы в
силосный корпус с помощью оцинкованных болтов (рис.
XVI.29, в).
Сборные цилиндрические силосьГ" малого диаметра
C м) можно монтировать из цельных колец, однако
такие силосы применяют редко. Сборные силосы с
номинальным диаметром 6 м компонуют, как показано на
рис. XVI.30, а. Каждый ярус состоит из четырех
элементов, соединяемых болтами (рис. XVI.30,б). Сборные
элементы могут быть гладкими (толщиной 100 мм) и
ребристыми (с толщиной стен 60 мм и высотой ребер
150 мм).
Применяют сборные восьмигранные силосы (рис.
XVI.31) из элементов двух типоразмеров:
пространственного блока в виде замкнутой рамы и плоских ребристых
плит. Соединение сборных элементов предусмотрено на
болтах. Эта конструкция не получила широкого
распространения.
Разработана конструкция сборных круглых силосов
большого диаметра A2 м) из панелей-оболочек канне-
люрного типа (рис. XVI.32) с номинальными шириной
1,54 м и высотой 3 м. Панели снабжены торцовыми
ребрами, в наружных пазах которых помещают
предварительно напрягаемую кольцевую арматуру силоса.
Натяжение этой арматуры производят при укрупнительной
сборке отдельных поярусных царг на особом стенде, в
котором внутренний распор царг создается сжатым
воздухом. После натяжения арматуру защищают цементным
раствором, наносимым способом торкретирования.
Стены круглых монолитных силосов обычно доводят
до фундаментной плиты. В подсилосной части стены
усиливают пилястрами, на которые сверху опираются
воронки (рис. XVI.33,а). Устраивают также плоские днища
на своих колоннах с забуткой поверху (рис. XVI.33,в).
Сборные круглые силосы вместе с воронками
(которые также могут быть сборными) опираются в подсилос-
ном помещении на П-образные рамы (рис. XVI.33,б).
Опирание квадратных силосов решается аналогично.
Давление от сыпучего материала — вертикальное рк\
(нормативное) и горизонтальное р^ (нормативное) —
601
Рис. XVI.31. Конструктивна*
схема сборного восьмигранного
силоса
Рис. XVI.32. Конструктивные
схемы сборного круглого сщ
лоса диаметром 12 м с
панелями каннелюрного типа
а — разрез; б — план; в — дед
таль плана; / — панелн-оболоч!
ки; 2 — металлические вором
ки; 3 — железобетонные сваи
на глубине у от уровня загрузки определяют по формул
лам, выведенным теоретически и уточненным
экспериментально (рис. XVI.34, а, б):
Phi - kdyn pF A
(XVI. 22
(XV1.23
602
Y//////////777////////X
06000
<ZBDOO
6)
06000
<Z6D00
Г///////////////////Л
777//////////Л-ь
Рис. XVI.33.
Конструктивные схемы опирания
цилиндрических силосов
а — монолитных с
монолитными воронками; б—
сборных со сборными
воронками; е — монолитных
с плоским днищем; 1 —
монолитная воронка;
2—стены силосов; 3 —пилястры;
4 — фундаментная плита;
5 — П-образные рамы; 6 —
сборная воронка; 7—
стеновое ограждение; 8 — ко-
лониы; 9 —забутка; 10—
плоское днище
Рис. XVI.34. К расчету стен
цилиндрических силосов
а — вертикальный разрез
по силосу, б — эпюра
нормального давления в
сыпучем материале силоса;
в — к расчету кольцевого
усилия; г—внутреннее
давление от сыпучего
материала на кольцевой элемент
силоса
k = tg2 D5° — 0,5<p),
(XVI. 24)
где А, и — соответственно
площадь и периметр сече-
р — плотность
(г —
коэффициент трения сыпучего
материала о вертикальные
стены, равный 0,4—0,8 в
зависимости от материала;
kdyn — коэффициент,
учитывающий динамическое воздействие сыпучего материала,
возникающее в процессе разгрузки, и некоторые другие явления, ие
учитываемые теоретическим выводом; его принимают равным 2 при
иия силоса;
материала;
603
расчете горизонтальной арматуры нижней зоны стен иа 2/з их выезд
ты, а при расчете конструкции диищ и воронок—1,5, в остальныз!
случаях — 1.
' Вертикальное давление, передающееся стене силоса
вследствие трения сыпучего материала (рис. XVI.34, г)
Расчетное значение нагрузки от сыпучих материалов
определяют по формулам:
Рг — РкгУ^/Ук, (XVI.2Ш
где у/ — коэффициент надежности по нагрузке; у* — коэффициент
условий работы конструкции.
Коэффициент у/ Для сыпучих материалов принимают 1,3; при
расчете на сжатие нижней зоны стен силосов, колонн подсилосиогс
этажа и фундаментных плит значение расчетной нагрузки от массы
сыпучих материалов умножают на коэффициент 0,9.
Коэффициент ун при расчете горизонтальной арматуры для
нижней части стен (на % ее высоты) круглых внутренних снлосов в кор>
пусах с рядовым расположением, а также прямоугольных иаружиьн
н внутренних силосов при размерах сторон до 4 м принимают 2; nps
расчете конструкций плоских днищ без забуток и воронок—1,3 1
для плоских днищ с забутками толщиной 1,5 м и более — 2. В и&
оговорепкых случаях у* = 1.
Стена цилиндрического силоса растягивается
горизонтальным усилием (рис. XVI.34, в)
(XVI. Щ
Стена силоса любой формы в вертикальном направ*
лении сжимается погонным усилием (см. рис. XVI.34, а\
Nj. = (А/и) (ру - phl) (V//Yk) • (XVI .27J
Нормальное давление по скату воронки силоса вы*
числяют, как в бункерах, по выражению (XVI.15).
Площадь сечения горизонтальной арматуры
цилиндрических силосов на единицу высоты стены находят по
выражению AS=N2/Rs-
По усилию Л^! (на 1 м длины периметра
горизонтального сечения силоса) с учетом вертикального давления
от всех вышерасположенных конструкций проверяют
прочность стен силоса как сжатых элементов в наиболее
загруженных местах (у воронки или фундаментной
плиты).
Ячейку квадратного монолитного силоса рассчитыва*
ют на каждом ярусе высоты как замкнутую раму под
воздействием внутреннего давления р2 (рис. XVI.35, а),
Стена испытывает растяжение усилием pi/2 и изгиб
моментами р12/12 в углах и рг'2/24 в пролете (рис,
XVI.35,6—г).
604
15
J\
\ZPi
Г"
\л
t f t M
ttttt
If
L
TTTTT
г
Л\
Рис. XV1.35. К расче-
ту стен силоса,
квадратного в плане
а — расчетная схема;
б — эпюра
изгибающих моментов; в —
•моменты н силы в
стенах силоса по сеченню
А—А; г — то же, по
сечению
Рис. XVI.37. Схема
армирования стен
квадратных
монолитных силосов
300-350
L
?
1,
>
Я J-,
X
г
X
I
Рис. XV1.36. Детали армирования стен цилиндрических монолитных
силосов
а — одиночное; б — двойное; в — вертикальный вязаный каркас; г —
дополнительное армирование в местах сопряжения соседних силосов;
/ — вертикальные стержни; 2 — стержни кольцевой рабочей
арматуры; 3—соединительные шпильки; 4, 5 — хомуты до и после
укладки горизонтальных стержней; 6 — дополнительные стержни
Для силосов применяют бетон класса не ниже В15.
Стены монолитных силосных корпусов возводят
обычно в скользящей опалубке, удерживаемой на домкрат-
ных рамах. Поэтому армируют стены в горизонтальном
направлении отдельными стержнями сравнительно не-
605
большой длины с шагом стержней 100—200 мм; толщин|
защитного слоя должна быть не менее 20 мм. Ст
стержней делают вразбежку с перепуском концов
60йУ-200 мм. В силосах малого диаметра предварители
ное напряжение стен не производят, для армирования
применяют арматуру класса A-III (периодического прс
филя). ;
Стены круглых силосов диаметром до 6 м достаточна
армировать одиночной горизонтальной арматурой (рис
XVI.36, а), однако в наружных стенах силосов на %вц;
соты от днища необходимо двойное армирование (рие
XVI.36, б) для восприятия изгибающих моментов, обра:
зующихся при шахматном заполнении силосов корпуса
Вертикальные стержни принимают диаметром 10 ми
с шагом 300—350 мм для наружных стен силосов и 400—-
500 мм для внутренних. Общее сечение вертикальны*
стержней назначают не менее 0,4 % сечения бетона;
Часть вертикальных стержней устанавливают в виде вя-;
заных каркасов (рис. XVI.36, в) через 1 —1,5 м один от
другого, что обеспечивает проектное положение
горизонтальной арматуры при бетонировании. Стыки
вертикальных стержней делают вразбежку с перепуском концов
на 35d. 3
Вертикальные и горизонтальные стержни во всех ме«
стах пересечений связывают вязальной проволокой; пр|
двойном армировании (см. рис. XVI.36, в) обе сетки
соединяют поперечными хомутами диаметром не менее 3mw
4 В местах сопряжения соседних снлосов входящие уг
лы армируют дополнительными стержнями (рис
XVI.36,г); их диаметр и шаг принимают такими же, ка*
и основной кольцевой арматуры.
В стенах квадратных монолитных силосов устанавли
вают двойную арматуру (рис. XVI.37), учитывая, чт(
давление на промежуточные стены возможно со дной и<
другой стороны и что горизонтальная арматура должна
воспринимать моменты в углах вдвое большие, чем 1
пролете (см. рис. XVI.35).
В сборньЬс силосах основные принципы армировани!
сохраняются. Изготовление сборных элементов на заво
дах позволяет армировать их высокопрочной проволоч
ной арматурой и тем снизить расход стали.
Стены силосов рассчитывают по образованию и ши
рине раскрытия трещин в соответствии с указаниями, от
носящимися к растянутым элементам.
606
i Опыт проектирования показал, что для стен монолит-
'ных силосов из бетона класса В15 с арматурой (без
предварительного напряжения) периодического профиля
класса А-П с процентом армирования не более 0,7
раскрытие трещин не превышает допустимого размера
@,2 мм при нормативных значениях нагрузки).