- •Конспект лекций по общему курсу материаловедения
- •Для студентов заочной формы обучения
- •Учебное пособие
- •Москва 2013
- •Введение.
- •Глава 1. Теория сплавов.
- •1.1. Механические свойства сплавов и методы их определения.
- •1.2. Атомно-кристаллическая структура металлов.
- •1.3. Дефекты кристаллического строения металлов.
- •1.4. Закономерности кристаллизации металлов и сплавов.
- •1.5. Микроструктура сплавов.
- •1.6. Характеристика фаз и структурных составляющих.
- •1.7. Диаграммы состояния.
- •1.8. Фазы и структурные составляющие в сплавах Fe-c.
- •1.9. Влияние химического состава и структуры на свойства сталей и чугунов.
- •1.10. Классификация, маркировка и применение углеродистых сталей.
- •1.11. Применение чугунов.
- •Контрольные вопросы.
- •Литература.
- •Глава 2. Теория термической обработки.
- •2.1. Критические температуры при термообработке стали.
- •2.2. Превращения при нагреве стали.
- •Перегрев и пережог.
- •2.3. Превращения в стали при непрерывном охлаждении.
- •2.4. Образование структур перлитного типа.
- •2.5. Промежуточное превращение.
- •2.6. Мартенситное превращение.
- •2.6.1.Особенности мартенситного превращения.
- •2.6.2. Свойства мартенсита.
- •2.7. Превращения при отпуске.
- •2.7.1. Свойства стали после отпуска.
- •2.7.2. Отпускная хрупкость.
- •2.7.3. Старение.
- •2.8. Прокаливаемость и закаливаемость стали.
- •Контрольные вопросы.
- •Литература.
- •Глава 3. Технология термической обработки.
- •3.1. Технология объемной термообработки стали.
- •3.1.1. Отжиг 1-го рода.
- •3.1.2. Отжиг 2-го рода.
- •3.1.3. Нормализация.
- •3.1.4. Дефекты отжига и нормализации.
- •3.1.5. Закалка.
- •3.1.6. Дефекты закалки.
- •3.2. Поверхностная закалка.
- •3.3. Химико-термическая обработка (хто).
- •3.3.1. Цементация.
- •3.3.2. Азотирование.
- •3.3.3. Нитроцементация.
- •Контрольные вопросы.
- •Глава 4. Машиностроительные материалы.
- •4.1. Легированные конструкционные стали.
- •4.2. Специальные стали и сплавы.
- •4.3. Литейные сплавы.
- •4.4. Неметаллические материалы.
- •4.4.1. Пластмассы.
- •4.4.2. Резины.
- •4.4.3. Клеи и герметики.
- •4.5. Композиционные материалы.
- •Контрольные вопросы.
- •Литература
- •Глава 5. Порошковые материалы.
- •5.1. Технология производства металлических порошков.
- •Основными элементами технологии порошковой металлургии являются:
- •5.2. Свойства металлических порошков.
- •5.3. Классификация порошковых сталей.
- •5.4. Порошковые углеродистые конструкционные стали.
- •5.5. Порошковые легированные конструкционные стали.
- •Медистые порошковые стали.
- •Порошковые стали, легированные никелем.
- •Порошковые железомедноникелевые стали.
- •Порошковые молибденовые стали.
- •Хромистая порошковая сталь.
- •Марганцовистые порошковые стали.
- •Сложнолегированные порошковые конструкционные стали.
- •5.6. Порошковые стали инструментального назначения.
- •5.7. Порошковые стали специального назначения.
- •5.8. Антифрикционные материалы на основе железа.
- •5.9 Термическая обработка порошковых сталей.
- •5.10. Свойства и применение порошковых сплавов.
- •Применение порошковых материалов
- •Методами порошковой металлургии получают:
- •Применение и состав порошковых сплавов
- •5.11. Производство деталей из порошковых материалов.
- •5.12. Эффективность технологии порошковой металлургии.
- •Контрольные вопросы.
- •Литература.
3.1.3. Нормализация.
Этот вид термообработки применяют для всех (по содержанию углерода) групп сталей. Доэвтектоидные и эвтектоидные стали нагревают выше температуры AС3, а заэвтектоидные выше Acm (линия SEна диаграмме Fe-C) на 30…50°С и после выдержки охлаждают на воздухе. В результате фазовой перекристаллизации устраняется крупнозернистая структура стали, полученная при литье или ковке. Из-за охлаждения на воздухе распад аустенита происходит при более низких температурах, поэтому образуется более дисперсная по сравнению с перлитом структура – сорбит. В результате структура доэвтектоидной стали после нормализации – феррит и сорбит, эвтектоидной – сорбит, заэвтектоидной - сорбит и цементит.
Доэвтектоидные низкоуглеродистые стали подвергают нормализации вместо отжига. В результате снижается загруженность печного оборудования и улучшается обрабатываемость резанием. Для среднеуглеродистых сталей нормализацию применяют вместо улучшения. При этом уменьшается деформация изделий, растет производительность термообработки, но механические свойства получаются пониженными по сравнению с улучшением. Заэвтектоидные стали подвергают нормализации для устранения цементитной сетки по границам зерен (рис.23). Цементит очень хрупок (δ=0%) и малопрочен(σВ≈30МПа), и цементитная «сетка» заметно снижает прочность и вязкость стали. После нормализации цементит содержится в структуре заэвтектоидных сталей в виде зерен. Такая форма цементитных включений значительно менее опасна по сравнению с цементитной сеткой.
Рис.23. Цементитная«сетка» в структуре стали. |
3.1.4. Дефекты отжига и нормализации.
Дефекты отжига и нормализации возникают вследствие нарушения режимов нагрева и охлаждения, а также из-за отрицательного влияния атмосферы в рабочем пространстве печи. К этим дефектам относятся перегрев и пережог (см. выше), а также окалинообразование и обезуглероживание поверхности стали, или напротив, ее науглероживание. Чаще всего эти дефекты возникают при использовании для термообработки устаревшего печного оборудования. В то же время использование современных автоматизированных камерных печей с регулировкой режимов нагрева и охлаждения, а также с непрерывным контролем и регулировкой печной атмосферы практически полностью исключают возможность образования указанных дефектов термообработки.
3.1.5. Закалка.
При объемной термообработке применяют два вида закалки: закалку без полиморфного превращения и закалку с полиморфным превращением. При закалке без полиморфного превращения не происходит сильное упрочнение и резкое снижение пластичности. Основное назначение этого вида закалки – получение пересыщенного твердого раствора без перестройки его кристаллической решетки. При последующем старении за счет частичного распада этой фазы происходит упрочнение сплава. Закалке и старению подвергают дюралюмины, силумины, малоуглеродистые стали, магниевые сплавы.
Главной особенностью закалки с полиморфным превращением является перестройка кристаллической решетки и образование мартенсита, как в сталях, так и в ряде других сплавов. При закалке стали аустенит – твердый раствор углерода в Feγ превращается в мартенсит – пересыщенный твердый раствор углерода в Feα. При этом превращении происходит перестройка кристаллической решетки Feγв решетку Feα, и такую закалку называют также закалкой на мартенсит. Этот вид закалки является основным методом упрочняющей обработки стальных деталей машин и инструментов. В результате их закалки на мартенсит происходит сильное упрочнение с одновременным резким снижением пластичности. Сразу после закалки проводят тот или иной вид отпуска.
Основными параметрами закалки являются температура нагрева, время выдержки, и скорость охлаждения. В зависимости от температуры нагрева различают полную и неполную закалку стали. Полной закалке подвергают доэвтектоидные конструкционные стали, а неполной – заэвтектоидные инструментальные. Температура нагрева при полной закалке выше AС3на 30…50°С, а при неполной выше AС1 на 30…50°С (рис.24).
Рис.24. |
Температуры ()нагрева при закалке доэвтектоидных и заэвтектоидных сталей. |
Целью нагрева стали до указанных температур является аустенитизация – образование аустенитной структуры, которая после выдержки и охлаждения со скоростью больше критической (VОХЛ≥VКР) превращается в мартенсит закалки.
Скорость нагрева зависит от химического состава стали, формы и размеров деталей. Нагрев стали с повышенным содержанием углерода и легирующих добавок должен вестись с пониженной скоростью, также как и нагрев под закалку крупных изделий сложной формы. Это необходимо, чтобы избежать при нагреве возникновения значительных тепловых напряжений, которые могут вызвать коробление и даже растрескивание изделий.
Время нагрева определяют в зависимости от массы закаливаемых изделий, их размеров, а также типа печи. При нагреве в электропечах время нагрева определяют из соотношения 1мин/1мм сечения детали, при нагреве в соляных ваннах из расчета 15сек/1мм сечения, а при нагреве в расплавленном металле (свинце) – 7сек/1мм сечения. По достижении заданной температуры нагрева проводят выдержку для полного прогрева деталей по сечению, завершения фазовых превращений и выравнивания химического состава аустенита по объему детали. Время выдержки устанавливают равным 20% от времени нагрева.
После выдержки проводят охлаждение изделий в закалочной среде для получения мартенситной структуры. Скорость охлаждения должна быть не меньшей, чем критическая скорость закалки для данной стали (VОХЛ≥VКР.ЗАК). Критическая скорость закалки углеродистых сталей весьма велика и может достигать несколько сотен °С/сек. Поэтому для охлаждения этих сталей при закалке используют холодную воду или водные растворы (соляные, щелочные, полимерные), которые обеспечивают требуемую скорость охлаждения. Критическая скорость закалки легированных сталей значительно меньше по сравнению с углеродистыми: от нескольких °С/сек до нескольких десятков °С/сек. Поэтому в качестве охлаждающих сред при закалке изделий из легированных сталей используют минеральные масла. Их охлаждающая способность значительно меньше, чем у воды, но достаточна, чтобы обеспечить требуемую скорость охлаждения.
Закалочные среды должны обеспечивать высокую скорость охлаждения при температурах минимальной устойчивости переохлажденного относительно А1 аустенита (650…500°С) (рис.25), чтобы исключить его превращение в перлит. В то же время в интервале температур мартенситного превращения (МН…МК) целесообразным является замедленное охлаждение, чтобы снизить внутренние напряжения (тепловые и структурные) во избежание деформации и растрескивания изделий. Главный недостаток воды – большая скорость охлаждения в мартенситном интервале, поэтому охлаждение в воде производят при закалке деталей простой конфигурации из углеродистых и низколегированных сталей, после чего сразу проводят отпуск.
Минеральные масла медленно охлаждают в мартенситном интервале (главное преимущество), и также медленно в перлитном (основной недостаток). Поэтому масло применяют для закалки легированных сталей с хорошей прокаливаемостью, что подразумевает высокую устойчивость аустенита в интервале температур 650…500°С.
Таким образом, универсальной закалочной жидкости, быстро охлаждающей в перлитном интервале, но медленно в мартенситном, нет. Поэтому в большинстве случаев применяют закалку в одной среде – воде или масле (рис.26, линия1), в зависимости от критической скорости закалки стали и ее прокаливаемости. Но для ряда деталей машин и инструментов применяют комбинированные способы охлаждения при закалке. В связи с этим различают: закалку в двух охлаждающих средах (прерывистую), ступенчатую и изотермическую закалку (рис.24).
Рис.25 |
1 – непрерывная закалка (в одной среде); 2 – прерывистая (в двух средах); 3 – ступенчатая; 4 – изотермическая; - область перлитного превращения; - область промежуточного (бейнитного) превращения; - область мартенситного превращения. |
При комбинированных способах реализуются высокая скорость охлаждения в перлитном интервале и замедленная в мартенситном. При прерывистой закалке (линия2) деталь вначале погружают в воду и после короткой выдержки переносят в масло. Быстрое охлаждение в воде предотвращает перлитное превращение, а охлаждение в масле снижает внутренние напряжения в мартенситном интервале. Такое охлаждение применяют при закалке режущего инструмента из углеродистой стали с небольшой прокаливаемостью.
При ступенчатой закалке (линия 3) нагретое до закалочной температуры изделие помещают в емкость с горячей средой, температура которой на 20…30°С выше точки МН, и после выдержки при этой температуре охлаждают либо на воздухе, либо в холодном (20°С) минеральном масле. Горячей средой, в которой производят выдержку, может быть минеральное масло, расплав щелочи или селитры. Мартенситное превращение происходит одновременно по всему сечению изделия, т.к. при выдержке в горячей среде температура по сечению изделия выравнивается. Ступенчатой закалке чаще подвергают изделия сечением до 30мм из легированных сталей, например шарикоподшипниковых (ШХ-15) или инструментальных (ХВГ, 9ХС). Применение ступенчатой закалки для углеродистых сталей ограничено изделиями сечением не более 8…10мм из-за малой устойчивости к перлитному распаду аустенита в интервале температур 650…500°С.
Изотермической закалке подвергают легированные стали (например, 30ХГС). Ее проводят также, как и ступенчатую, с той лишь разницей, что за время более продолжительной выдержки происходит превращение аустенита в бейнит (линия4, рис.25). Структура стали после такой закалки состоит из нижнего бейнита, который по свойствам близок к мартенситу, и остаточного аустенита (до 20%), в результате сталь приобретает повышенную прочность (σв до 1650МПа), сочетающуюся с высокой ударной вязкостью (до 60-70Дж/см2) и низкой чувствительностью к надрезам. Значительно уменьшается деформация изделий из-за резкого снижения в них внутренних напряжений.