Рис. 3.7. Схема расположения продольных стержней арматуры в сечениях второстепенной балки.

Примечание: сечения (1-1)¸(4-4) по длине балки обозначены на рис. 3.6.

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНОГО БАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ

4.1. Расчет и конструирование плиты перекрытия

4.1.1. Выбор материалов для плиты

Проектный класс бетона для плиты следует принимать с учетом требований Норм [1, табл. 8] в зависимости от класса напрягаемой арматуры(последний приведен в задании на курсовой проект).

Для армирования полки плиты применяется типовая рулонная сетка в соответствии с ГОСТ 8478 из проволоки класса Вр-I Æ 3, 4, 5 мм или стержневой арматуры класса А-III, если диаметр арматуры составляет более чем 6 мм (последний вариант может возникнуть в процессе расчета при значительной нагрузке на перекрытии).

Ребра плиты (ребристой, а также многопустотной) армируют плоскими сварными каркасами из стали классов А-I, Вр-I и т.д. (см. каркасы Кр-1 на рис. 4.3).

Примечание. Следует обратить внимание на то, что в преднапряженных плитах продольные стержни в этих каркасах выполняют лишь монтажную функцию, то есть являются конструктивной арматурой, а поперечные стержни в каркасах Кр-1 - расчетные, то есть рабочие.

Для принятых материалов следует выписать их расчетные характеристики для первой группы предельных состояний из соответствующих таблиц Норм [1]:

24

-для принятого класса бетона выписать расчетные сопротивления по прочности на сжатие Rb, и на растяжениеRbt, коэффициент условий работы бетонаgb2 [1, табл.3.15]; используемые в расчетах значенияRb и Rbt должны быть умножены на коэффициентgb2, аналогично тому, как это делалось в монолитном варианте;

-для напрягаемой арматуры - расчетное сопротивление Rs для расчета по первой группе предельных состояний и Rs,ser для расчета по второй группе предельных состояний;

- для поперечной арматуры классаА-I (либо Вр-I) расчетное сопротивление растяжению поперечных стержней Rsw [1, табл. 22];

- для проволоки класса Вр-I, из которой изготовляется сетка, укладываемая в полке плиты, расчетное сопротивление Rs [1, табл. 23].

4.1.2. Расчет нагрузки на плиту сборного перекрытия

Расчет нагрузки следует выполнять в соответствии с требованиями Норм ″Нагрузки и воздействия″.

Расчет полной нагрузки на 1 м2 плиты сборного перекрытия выполнять как:

		qo = (q1 - gf × hf¢ × ρжб) + gf × gnпл.,	перекрытия в кН/м2 (см.
где: q1 – полная расчетная нагрузка на1м2 монолитного
gf		табл. 3.1);
	= 1.1 – коэффициент надежности по нагрузке для сборного железобетона;
hf¢	–	толщина плиты монолитного перекрытия (м);
ρжб =25кН/м3 - плотность железобетона;
gnпл.		– нормативная нагрузка от собственного веса	сборной плиты перекрытия
		(кН/м2), принимаемая в зависимости от типа плиты:

gnпл. = (2.6¸3.0) кН/м2 для пустотной плиты; gnпл. = (2.2¸2.6) кН/м2 для ребристой плиты.

Для статического расчета плиты используют значение нагрузки, которая действует на 1 пог. м длины пролета, то есть погонная нагрузка q = q0×Bплкоорд. (кН/м), где Bплкоорд. – координационная ширина плиты (рис. 2.1, 4.1).

4.1.3. Назначение размеров сечения плиты

Для предварительно напряженной плиты перекрытия высоту сечения принимать

	исходя из соотношений:	1		1
	æ				ö
	h » ç		¸		÷lпл.	,
		20		30
	è				ø

где lпл. – расстояние между осями ригелей по плану перекрытия.

Окончательно высоту сечения плиты принимать в соответствии с требованиями унификации:

h = 220 мм – для пустотной плиты;

h = 250, 300, 350, 400 мм – для ребристой плиты.

Размеры элементов поперечного сечения плиты принимать в соответствии с рекомендациями, приведенными на рис. 4.1.

4.1.4. Статический расчет плиты

Цель расчета – вычислить максимальные усилия: изгибающий момент Mmax и поперечную силу Qmax.

За счет того, что плита оперта сверху на ригель и закреплена на нем с помощью сварки металлических закладных деталей, ее статическая расчетная схема принимается в виде однопролетной балки с шарнирными опорами(рис. 4.2). При этом расчетный пролет плиты принимается равным расстоянию между равнодействующими опорных реакций RA и

25

а)

	10÷15	bf ′
		dотв=159	31

	≥30
t=10÷15	Bk=Bкоорд- t	30
	Bкоорд=(0.8÷3.2)м

аs= 30÷50мм ;

10÷15					bf ′
h	x								h’	h	=h 220
	=h220
0									f	0
s										s
а						b				а
As
t	b = bf′ - m·К
	где:
	К =		p (d	отв ) 2
				4			–		сторона квадрата,
	эквивалентного по								площади	круглой

пустоте;

m – количество пустот в плите.

б)

10÷15

d

10÷15

bf ′ ≤ d

=50÷60

250÷400

x

250÷400

h

h’

h

0

f

0

f

а

=h

=h

h’

s

s

As

bp=50÷90 k коорд

bp

As

As

а

b=2b

t=10÷15

- t

t

p

B =B

b=2b1

Bкоорд=(1÷3)м

b1 – ширина

прямоугольника, эквива-

аs= 30÷50мм;

лентного по

площади фактическому

ребру плиты.

Рис. 4.1. К выбору расчетной схемы сечения плиты:

а– фактическое сечение (слева) и соответствующее расчетное сечение (справа) для сборной пустотной плиты перекрытия;

б– то же для сборной ребристой плиты перекрытия;

Вк. = (Вкоорд – t) – конструктивная ширина плиты; В коорд – координационная ширина плиты;

t = (10÷15)мм – толщина шва между плитами по ширине; d – ширина ребристой плиты поверху.

26

lплкоорд

а)

RA	RБ
с/3	с/3
bриг	bриг
	l0
	l2

б)

l0

в)

Mmax

Qmax

1 пог.м.

hриг hпл

Bплкоорд

l2

Рис. 4.2. К расчету плиты перекрытия:

а – конструкция плиты; б - статическая расчетная схема усилий M и Q в плите ; lo – расчетный пролет плиты; грузовой полосы для расчета ребер плиты.

плиты; в– эпюры 1пог. м – ширина

27