- •Введение
- •1. Компоновка конструктивной схемы балочной клетки технологической площадки
- •2. Выбор стали для конструкций технологической площадки
- •3. Расчет настила
- •3.1 Расчет плоского настила.
- •3.2. Расчет настила с ребрами.
- •4. Расчет балки настила
- •Требуемый момент сопротивления
- •5. Расчет и конструирование главной балки
- •5.1. Определение расчетных усилий и назначение расчетной схемы.
- •5.2. Компоновка и подбор сечения балки.
- •5.3. Проверка прочности балки
- •5.4. Проверка общей устойчивости и жесткости балки.
- •5.5. Проверка местной устойчивости элементов балки.
- •5.6. Расчет поясных швов главной балки.
- •5.7. Изменение сечения балка по длине.
- •5.8. Конструирование и расчет укрупнительного стыка балки.
- •5.9. Конструирование и расчет опорного узла балки.
- •6. Расчет и конструирование сопряжения балки настила с главной балкой
- •7. Конструирование и расчет центрально сжатой колонны
- •7.1. Выбор расчетной схемы.
- •7.2. Компоновка сечения колонны сплошного сечения.
- •7.3. Компоновка сечения сквозной колонны.
- •7.4. Конструирование и расчет базы.
- •7.5. Конструирование и расчет оголовка.
- •Литература
- •Приложение 2
- •Сталь широкополосная универсальная по гост 82-70*
- •Размеры горячекатаного листового проката по гост 19903-74*
5.6. Расчет поясных швов главной балки.
При соединении поясов со стенкой двусторонними сварными швами минимальный катет шва определяют по формулам:
при наличии поперечных ребер жесткости в местах опирания балок настила
, (5.15)
, (5.16) при отсутствии поперечных ребер жесткости
, (5.17)
, (5.18) где — статический момент брутто пояса; F — опорная реакция балки настила; ef — условная длина распределения нагрузки (рис. 5.3).
Р ис. 5.3.
Коэффициенты f и z принимают согласно табл. 34 [4] с учетом сварки поясных швов автоматом "в лодочку".
Принятый катет шва должен удовлетворять требованиям п. 12.8 [4].
5.7. Изменение сечения балка по длине.
Сечение составной балки, подобранное по максимальному изгибающему моменту, можно уменьшить в местах снижения моментов. Изменение сечения дает экономию стали порядка 10…12 %, но несколько увеличивает трудоемкость изготовления. Введение второго изменения сечения дает экономию материала лишь 3…4 %. Поэтому экономически целесообразно применение одного изменения сечения (на половине длины) для балок пролетом 12 и более метров.
При равномерной нагрузке оптимальное место изменения сечения однопролетной сварной балки находится на расстоянии около 1/6 величины пролета от опоры. Действующий в этом сечении момент может быть найден графически по эпюре моментов или по формуле
. (5.19)
По найденному моменту определяют требуемый момент сопротивления и подбирают новое сечение полок балки. Изменить сечение балки, можно уменьшив ее высоту или сечение поясов. Изменение сечения уменьшением высоты более сложно технологически, требует дополнительной проверки толщины стенки на действие касательных напряжений. Изменение сечения поясов в основном выполняют за счет уменьшения их ширины.
Развитие пластических деформаций в балках переменного сечения допускается только для одного неблагоприятного сочетания M и Q в одном сечении.
Проверку прочности балки в месте изменения сечения выполняют по приведенным напряжениям
. (5.20)
5.8. Конструирование и расчет укрупнительного стыка балки.
Укрупнительные (монтажные) стыки балок проектируют сварными или на высокопрочных болтах.
При выполнении сварного стыка сжатый пояс и стенку всегда соединяют прямым швом встык, а растянутый пояс — косым швом под углом 60 градусов, обеспечивающим равнопрочность стыка основному сечению балки при выполнении требований п. 11.1 [4].
Расчет стыка на высокопрочных болтах начинают с определения величины M и Q в месте стыка.
При конструировании стыка на высокопрочных болтах расчет каждого элемента балки ведут раздельно, распределяя изгибающий момент между поясами и стенкой пропорционально их жесткости. Тогда
, (5.21)
где Qbh — расчетное усилие, которое может быть воспринято одной поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом; s — количество поверхностей трения; nf — количество болтов по одну сторону стыка (на полунакладке).
Расстановку болтов следует производить с минимальным шагом с целью уменьшения размеров накладок в соответствии с требованиями п. 12.19 [4].
Конструктивно стык поясов оформляют в виде трех накладок, суммарная площадь сечения которых должна быть не менее площади сечения перекрываемых поясов (рис. 5.4).
Рис. 5.4.
Момент, воспринимаемый стенкой
. (5.22)
Максимальное горизонтальное усилие от момента, воспринимаемое болтом
, (5.23)
где m — количество вертикальных рядов болтов на одной половине накладки. Из конструктивных соображений принимают не менее двух рядов; max — расстояние меру крайними рядами болтов; a — коэффициент стыка, принимаемый в зависимости от количества горизонтальных рядов болтов k.
Из формулы (5.23) определяют коэффициент стыка а и задают количество горизонтальных рядов (табл. 7.9, [2]).
Кроме изгибающего момента в стыке действует поперечная сила Q, которую условно принимают распределенной равномерно только на болты стенки
. (5.24)
Проверку прочности ведут для крайних (по вертикали) болтов ряда
. (5.25)
Если условие (5.25) не выполняется, необходимо увеличить количество вертикальных рядов или увеличить диаметр болтов.
Конструктивно стык стенки оформляют в виде двух накладок, суммарная площадь сечения которых должна быть не менее площади сечения стенки, причем накладки толщиной менее 6 мм не применяют.
В месте стыка необходимо проверить прочность сечения балки с учетам ослабления сечения отверстиями по площади сечения брутто А при площади сечения нетто An > 0,85А или по условной площади Ае =1,18Аn при An < 0,85А. Также необходимо проверить ослабление накладок.