8. Шкивы, блоки и барабаны

Диаметры D шкивов, блоков и барабанов следует назначать в зависимости от диаметров канатов d_k, для которых они предназначены, с соблюдением следующих соотношений:

главные шкивы противовесов	D≥70 dk
барабаны и блоки лебедок подъема	D≥40 dk
отклоняющие блоки	D≥30 dk
барабаны и блоки ручных лебедок и вспомогательных устройств с ручным приводом	D≥20 dk

Обод шкива (или блока) допускается рассчитывать приближенно, как неразрезную балку, нагруженную равномерно распределенной нагрузкой от усилий в канатах по дуге окружности 180°. Опорами балки принимаются спицы. Спицы должны быть проверены на изгиб от крутящего момента на шкиве (блоке) и сжатие. При проверке на изгиб спица рассматривается как консольная балка, защемленная в ступице шкива (блока).

Проверку прочности необходимо вести из предположения, что одновременно работает 1/4 часть всех спиц.

Остальные элементы шкивов, блоков и барабанов принимаются в соответствии с рекомендациями справочников по грузоподъемным машинам.

Давление каната на шкив или блок q (МПа) следует определять по формуле:

где N_к^н - наибольшее усилие натяжения каната от действия нормативных нагрузок, Н;

D₀ - диаметр шкива или блока, м;

d₀ - диаметр каната, м.

Значение давления q не должно превышать допустимых давлений, приведенных в табл. 8.

Таблица 8

Свивка каната	Допустимые давления q каната па блок, МПа (кгс/см^2), при материале шкива или блока
	чугун	углеродистая сталь	низколегированная сталь
6×7 крестовая	2,1(21)	3,9(39)	10,5(105)
односторонняя	2,5(25)	4,2(42)	11,6(116)
6×19 крестовая	2,8(28)	5,6(56)	12,7(127)
односторонняя	3,2(32)	6,2(62)	14,1(141)
6×37 крестовая	4,5(45)	8,5(85)	21,0(210)
односторонняя	5,2(52)	9,8(98)	24,0(240)

9. Канаты и цепи

Проверка прочности всех канатов должна производиться по формуле

KN^н≤K₀N^п

где N^н - усилие от нормативных нагрузок, равное значению наибольшего натяжения ветви, Н;

N^п - несущая способность по усилию, равная суммарному разрывному усилию каната в целом по данным государственных стандартов, Н;

K - коэффициент надежности по нагрузке;

K=8 - для несущих противовесных канатов вертикально-подъемных мостов;

K=6 - для остальных рабочих канатов;

K₀ = 0,83 - коэффициент условий работы для канатов открытой конструкции.

Выбор приводных цепей следует производить по передаваемой ими мощности и удельному давлению в шарнирах, которое от расчетных сил не должно превышать 35 МПа (3,5 кгс/мм²).

10. Буферные устройства

Буферные устройства необходимо рассчитывать на восприятие удара при посадке пролетного строения на опорные части.

При расчете буфера условно принимается, что скорость посадки пролетного строения на 25 % превышает номинальную скорость его в процессе разводки (наводки).

Энергоемкость буфера определяется из условия поглощения буфером кинетической энергии движущихся масс пролетного строения и противовесов при величине замедления, не превышающей 0,5 м/с².

Конструкция буферов должна быть проверена на прочность при максимальных усилиях с коэффициентом запаса не менее 2.

Удельное давление на бетон опоры под буферной подушкой должно быть не более 5 МПа (50 кгс/см²).

Для всех систем разводных мостов должно соблюдаться неравенство А_ин≤А_б. По этому неравенству работа, на которую рассчитаны буфера (А_б), должна быть больше работы, вызываемой силами инерции движущихся масс (А_ин).

Работа (кН·м), поглощаемая буферами, с достаточной точностью может быть определена по формуле:

где R_б - сила, воспринимаемая буфером при сжатии, кH;

Δl - ход буфера, м;

n_б - число буферов.

Примечания: 1. При проектировании воздушных буферов можно пользоваться формулой для определения хода поршня, предварительно задавшись его диаметром,

где Н₀ - под поршня, м;

G₁, G₂ - сила тяжести пролетного строения и противовеса соответственно, Н;

g=9,8 м/с² - ускорение силы тяжести;

υ - скорость установившегося движения пролетного строения, м/c;

k=1,4 - показатель адиабаты;

n_б, - число буферов;

D_б - диаметр поршня буфера, м;

p₁=10⁵ Па (1 кгс/см²) - начальное давление над поршнем;

R_min - минимальное сопротивление передвижению пролетного строения в конце наводки, Н;

K_б=1,05 - коэффициент одновременности работы буферов.

2. При применении резиновых буферов работа А_б принимается равной энергоемкости буфера по нормативно-технической документации.

3. При проектировании гидравлических буферов следует руководствоваться методикой, рекомендуемой Минтяжмашем.