- •1 Расчёт специфицированной программы
- •2 Характеристика обрабатываемых изделий, условия работы и предъявляемые требования
- •3 Выбор способа термической обработки
- •4 Принцип и кинетика индукционного нагрева стали
- •5 Выбор марки стали
- •6 Выбор способа нагрева для индукционной поверхностной закалки
- •6.1 Выбор режима нагрева для индукционной поверхностной закалки
- •6.2 Условия возникновения внутренних напряжений при индукционной поверхностной закалки
- •6.3 Отпуск поверхностно закаленных изделий
- •6.4 Выбор способа и среды охлаждения
- •7 Выбор и расчет оборудования.
- •7.1 Выбор оборудования для высокочастотной поверхностной закалки
- •7.2. Расчет индуктора для закалки внешних цилиндрических поверхностей
- •8 Контроль качества
- •9 Анализ технико-экономических показателей
- •9.1 Структура рынка сбыта продукцией
- •9.2 Характеристика организации
- •9.3 Баланс времени работы оборудования
- •9.4 Оплата труда
- •9.5 Капитальные затраты и амортизационные отчисления
- •Сумма годовых амортизационных отчислений составит 17072 тыс. Руб./год.
- •9.6 Материальные затраты
- •9.7 Финансовая оценка инвестиций
- •9.8 Анализ технико-экономических показателей проекта
- •10 Безопасность и экологичность
- •10.1 Анализ опасных и вредных производственных факторов
- •10.1.1 Газопламенные печи с выкатным подом
- •10.1.2 Электрические камерные печи
- •10.1.3 Электротермическая установка для индукционного поверхностного нагрева
- •10.1.4 Закалка в масле
- •10.2 Обеспечение безопасности труда
- •10.2.1 Пожарная безопасность
- •10.2.2 Освещение цеха
- •10.2.3 Вентиляция цеха
- •10.2.4 Электробезопастность
- •10.3 Охрана окружающей среды
- •10.4 Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций
- •11 Автоматизация
- •11.1 Контрольно-измерительные приборы.
- •11.2 Контуры регулирования
- •11.3 Система безопасности
- •Заключение
- •Список используемой литературы
6.1 Выбор режима нагрева для индукционной поверхностной закалки
Особенностью высокочастотной поверхностной закалки является чрезвычайно высокая скорость нагрева, так как энергия, необходимая для разогрева, индуктируется непосредственно в поверхностном слое закаливаемой детали и в связи с этим происходят своеобразные фазовые превращения.
Особенности фазовых превращений при индукционном нагреве сводятся к следующему:
а) превращения протекают практически одновременно во всем слое, соответствующем глубине проникновения тока, так как во всем слое к моменту закалки температура примерно одинакова. В результате уменьшается опасность перегрева и во всем закаленном слое создаются почти одинаковая структура и соответственно одинаковые свойства стали.
б) при большой скорости нагрева фазовые превращения, кинетика которых определяется рядом диффузионных процессов, смещаются в сторону более высоких температур. При этом возможно смещение окончания перлито – аустенитного превращения до температур, лежащих выше температуры полиморфного превращения структурно свободного феррита. С увеличением скорости нагрева оптимальная температура закалки повышается. Скоростной индукционный нагрев создает также условия, при которых последующее быстрое охлаждение способствует появлению структуры мелкоигольчатого мартенсита. Несмотря на высокую температуру нагрева, рост зерна не наблюдается, так как продолжительность нагрева и выдержка очень малы.
в) Перлито – аустенитное превращение происходит не при одной неизменной температуре Ас1, а в интервале температур, величина которого тем больше, чем выше скорость нагрева. При этом начало превращений отмечается при температуре, намного превышающей температуру Ас1 когда создаются достаточные условия для возникновения и устойчивого существования зародышей аустенита.
Температура закалки зависит от химического состава стали, исходной структуры и скорости нагрева и превышает температуру критической точки Ас3 на 50-1500С и выше. Повышение температуры увеличивает подвижность атомови ускоряет процесс превращения исходных структур в аустенит. При исходной структуре состоящей из тонкопластинчатого перлита или сорбита, процессы превращений протекают быстро, а структура грубопластинчатого и зернистого перлита требует на превращение большего времени.
С увеличением скорости нагрева процессы превращения смещаются в область более высоких температур. Легированные стали обладают меньшей теплопроводностью по сравнению с углеродистой сталью, поэтому нагрев их под поверхностную закалку необходимо производить с меньшими скоростями.
Легирующие элементы влияют на температурный интервал превращений, структуру и фазовые превращения при нагреве. Например никель и марганец снижают критическую точку Ас1, а хром замедляет процессы фазовых превращений.
При разработке режима надо определить оптимальную температуру нагрева. Для каждой стали имеется, в зависимости от скорости нагрева, некоторый интервал температуры, закалка от которой обеспечивает удовлетворительную структуру матренсита.
Температура закалки в значительной мере зависит от размера зерна, в первую очередь от размера зерна структурно свободного феррита. Практика показывает, что для получения оптимальных структур, твёрдости и механических свойств закаленного слоя исходный размер зерна феррита не должен быть больше 5-го балла.
Фактором, характеризующим режим высокочастотного нагрева, кроме температуры является скорость нагрева.
Получить хорошую структуру при высокой температуре возможно лишь в случае большой скорости нагрева. При малой скорости нагрева (30-450С в сек) нагрев приводит к структуре крупноигольчатого мартенсита и пониженной твердости. При увеличении скорости нагрева от 45-2000С в секунду игольчатость уменьшается, а при весьма большой скорости (4750С в сек.) игольчатость пропадает, получается структура скрытоигольчатого мартенсита. Таким образом целесообразно выбрать такую скорость нагрева, которая обеспечит структуру мелкоигольчатого или скрытоигольчатого мартенсита, так как эти структуры дают максимальную твердость.
Скорость нагрева можно определить по формуле:
V=T/τ (6.1)
где Т- температура нагрева, С
τ – время нагрева до конечной температуры, сек;
Время нагрева зависит от размера нагреваемой детали (длинна, масса, диаметр, количество зубьев). Так как размеры деталей специфицированной программы очень разнообразны, то время нагрева поверхности равное ширине индуктора колеблется в широком интервале. В таблице 6.1 приведено время нагрева поверхностей цилиндрических деталей различных размеров.
Таблица - 6.1 Время нагрева поверхностей цилиндрических деталей [6]
Наименование детали |
Диаметр, мм |
Глубина закаленного слоя, мм |
Время нагрева, сек. |
Ось |
15 |
4-5 |
5 |
Ступица |
710 |
4-5 |
17 |
Вал шлицевой |
72 |
4-5 |
9 |
Вал |
110 |
4-5 |
11 |
Ось |
30 |
4-5 |
6 |
Ось |
40 |
4-5 |
7 |
Ось крюка |
110 |
4-5 |
11 |
Вал |
95 |
4-5 |
10 |
Винт |
250 |
4-5 |
14 |
Ролик |
30 |
4-5 |
6 |
Ось |
25 |
4-5 |
5.3 |
Время нагрева зубчатых деталей будет зависеть от ширины индуктирующего провода, количества и размеров зубьев.
В таблице 6.2 приведено время нагрева поверхностей зубчатых деталей различных размеров.
Таблица – 6.2 Время нагрева поверхностей зубчатых деталей [6]
Наименование деталей |
Глубина закаленного слоя, мм |
Время нагрева, сек. |
Вал-шестерня m=16, z=15 |
3-5 |
8 |
Колесо зубчатое m=10, z=75 |
3-5 |
7.5 |
Шестерня (z=18,m=6) |
3-5 |
7 |
Вал-шестерня m=6, z=24 |
3-5 |
5 |
Колесо зубчатое m=6, z=76 |
3-5 |
4 |
Вал-шестерня m=20, z=15 |
3-5 |
7.4 |
Вал-шестерня m=4, z=20 |
3-5 |
6 |
Вал-шестерня m=6, z=14 |
3-5 |
7 |
Зубчатое колесо (z=34,m=8) |
3-5 |
4 |
Втулка зубчатая |
3-5 |
3.5 |
Втулка зубчатая |
3-5 |
2.5 |
Обойма зубчатая |
3-5 |
3 |
Вал-шестерня m=16, z=8 |
3-5 |
8 |
Втулка зубчатая |
3-5 |
2.5 |
Шестерня (z=16,m=6) |
3-5 |
6.5 |
Зубчатое колесо (z=14,m=4) |
3-5 |
4 |
Зная время нагрева детали, температуру нагрева, можно определить скорость нагрева для каждого конкретного изделия специфицированной программы.
Далее следует выбор частоты тока. Частоту тока выбирают в соответствии с размерами изделия и глубиной закаленного слоя.
Частоту тока можно найти по формуле:
Fопт=60000/х² (6.2)
где Fопт – оптимальная частота тока для нагрева под закалку, Гц;
х² - заданная глубина закаленного слоя, мм
Пусть, глубина закаленного слоя равна 5 мм, тогда частота тока равна:
Fопт=60000/5²
Fопт=2400Гц;
Согласно расчету, частота, обеспечивающая требуемую глубину закаленного слоя – 2400-2500 Гц.