ТЕПЛОВЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ

ТЭК Красноярского края. ОАО “Березовская ГРЭС-1”. Перспективы развития

Белый В. В., Петерс В. Ф., Савостьянов В. А., инженеры

ОАО “Березовская ГРЭС-1”

Топливно-энергетический комплекс Красноярского края занимает значительное место в региональной экономике, обеспечивая около 10% валового регионального продукта и 20% всех налоговых поступлений в бюджет края. Красноярский край, в перспективе, обеспечен собственными топ- ливно-энергетическими ресурсами. Региону принадлежит первенство в России по общегеологиче- ским запасам угля – свыше 20% мировых запасов. Безусловно, будущее Красноярского края неразрывно связано с развитием энергетической отрасли, которая на протяжении многих лет является одной из профилирующих в экономике не только края, но и всего Сибирского региона. В регионе наблюдается устойчивый рост электропотребления. Исходя из потребностей края в электрической и тепловой энергии предусматривается к 2010 г. ввести в строй первую очередь Богучанской ГЭС общей мощностью 1620 МВт, а на Березовской ГРЭС-1 в 2006 г. – третий энергоблок мощностью 800 МВт.

Огромные запасы угля в Сибирском регионе (запасы Канско-Ачинского бассейна оцениваются в сотни миллиардов тонн) вселяют надежду на то, что прирост мощностей энергосистем России будет происходить в основном за счет строительства новых угольных энергоблоков и электростанций. Приоритетное участие Сибирского региона в развитии современной, экономически мощной и экологически безопасной теплоэнергетики России позволит эффективно сочетать, с учетом проведения разумной ценовой политики, интересы и центра и региона.

Березовская ГРЭС-1 – одно из крупнейших энергетических предприятий юга Красноярского края, являющееся также градообразующим предприятием, налоговые отчисления которого в районный бюджет составляют основную статью прибыли района. Располагаемая мощность ГРЭС – 1440 МВт (два энергоблока по 720 МВт каждый). Основное оборудование спроектировано для работы на бурых углях разреза “Березовский-1” Кан- ско-Ачинского угольного бассейна. Численность

персонала составляет более 3 тыс. человек. Первый энергоблок находится в эксплуатации с 1987, второй – с 1991 г.

С начала эксплуатации в 1987 г. Березовской ГРЭС-1 по состоянию на 01/I 2003 г. выработано 68,4 млрд. кВт ч электроэнергии.

Основные технико-экономические показатели работы станции в 2002 г. приведены далее.

	Коэффициент использования установленной	49,2
	мощности Êèñï, %
	Выработка электроэнергии Ýâ, òûñ. êÂò ÷	6035,2
	Расход электроэнергии на с.н. Ýñí:
	òûñ. êÂò ÷	437,3
	в процентах	6,4
	Удельный расход условного топлива на отпу-	339,8
	щенную электроэнергию býý, êã/(êÂò ÷)
	Удельный расход условного топлива на отпу-	185,3
	щенную теплоэнергию bòý, êã/Ãêàë
	Удельный расход тепла на турбину qáðò ,	1865,9
	êêàë/(êÂò ÷)
	КПД котлоагрегата брутто, %	89,77

На сегодняшний день ОАО “Березовская ГРЭС-1” – это динамично развивающееся предприятие, расположенное в 250 км от Красноярска, по соседству с Березовским угольным разрезом. ГРЭС – основной потребитель березовского угля – связана с разрезом открытым 15-километровым угольным конвейером производительностью около 4500 т/ч, аналогов которому нет в России. Затраты на транспорт топлива минимальны. Это снижает его стоимость и себестоимость электри- ческой энергии и обеспечивает высокую конкурентоспособность Березовской ГРЭС на рынке.

Уникальный, не имеющий аналогов котлоагрегат П-67 с Т-образной компоновкой и подвесной системой поверхностей нагрева для Березовской ГРЭС-1 был спроектирован Подольским заводом ЗиО. Котлоагрегат имеет паропроизводительность 2650 т ч и закритические параметры острого пара. Каркас котла и каркас здания совмещены и все поверхности нагрева подвешены к каркасу. В освоении головного образца котла П-67 приняли учас-

28	2003, ¹ 12

	тие ВТИ, СибВТИ, СКБ ВТИ, ЦКТИ, ОРГРЭС и	бинного регулятора мощности (ТРМ), регулятора
	другие ведущие институты.	разворота и автомата пуска турбины с целью полу-
	Опыт эксплуатации показал, что не все техни-	чения оптимальных переходных процессов, осу-
	ческие решения, принятые на стадии проектирова-	ществить диагностику и самодиагностику ЭЧСР.
	ния, были оправданными, в связи с чем был прове-	Испытания блока, оснащенного новой АСУ ТП
	ден ряд мероприятий по реконструкции и модер-	и ЭЧСР, показали, что на нем впервые на пылеуго-
	низации, направленных на повышение надежно-	льном энергоблоке такой мощности выполняются
	сти и экономичности работы котлоагрегата. После	требования приказа ¹ 524 РАО “ЕЭС России” о
	первых лет эксплуатации выявились недостаточ-	первичном регулировании частоты и мощности.
	ная надежность работы поверхностей нагрева и	Характеристики системы регулирования, соответ-
	значительное шлакование топки при номинальной	ствующие международным стандартам, дают воз-
	нагрузке, для устранения которых с 1992 г. совме-	можность выхода на мировой рынок электроэнергии.
	стно с заводом-изготовителем проведены реконст-	С целью повышения надежности, долговечно-
	рукция топочно-горелочных устройств и модерни-	сти и экономичности эксплуатации энергоблоки ¹
	зация узлов поверхностей нагрева.	1 и 2 Березовской ГРЭС-1 переведены на работу
	В 2002 г. начаты работы с целью улучшения	со скользящим давлением острого пара. Результа-
	технико-экономических показателей и КПД котло-	ты проведенных в 2002 г. Сибтехэнерго экспресс-
	агрегатов Березовской ГРЭС-1, в результате чего	испытаний и заключения УралВТИ о надежном
	должны снизиться затраты на топливо и уменьши-
		режиме работы поверхностей нагрева показали,
	ться себестоимость электроэнергии.
		что экономичность эксплуатационных режимов на
	В 2001 г. на Березовской ГРЭС-1 была осуще-
		частичных нагрузках (450 – 550 МВт) повысилась
	ствлена реконструкция АСУ ТП энергоблока ¹ 1.
		на 0,5 – 1%, удельный расход условного топлива
	На нем внедрена полномасштабная АСУ ТП, обес-
		на отпущенную электроэнергию снизился соот-
	печивающая все функции управления и контроля.
		ветственно на 1,7 – 3,2 г (кВт ч), повысились на-
	Она разработана ЗАО “Интеравтоматика” с испо-
		дежность и долговечность работы оборудования.
	льзованием программно-технического комплекса
		В 2002 г. проведена реконструкция блочной
	ТПТС-51, производимого во ВНИИА по лицензии
		обессоливающей установки (БОУ) энергоблока ¹
	фирмы Сименс.
		1 с использованием высокоэффективных материа-
	Работы по внедрению системы были проведе-
		лов, что позволило качественно улучшить показа-
	ны в рекордные не только для отечественной, но и
		тели водно-химического режима работы станции.
	для мировой энергетики сроки. Реализованный
		С июля 2002 г. введена в промышленную эксп-
	проект показал, что тесное сотрудничество заказ-
		луатацию автоматизированная система коммерче-
	чика и производителя, четкое разграничение обя-
		ского учета электроэнергии. Внедрение системы
	занностей и работ, высокий профессионализм ис-
		АСКУЭ позволило Березовской ГРЭС-1 предо-
	полнителей приносит вполне реальные положите-
		ставлять своевременную, достоверную и соответ-
	льные результаты.
		ствующую действующим нормативным докумен-
	Внедрение автоматических регуляторов в пол-
		там информацию по отпуску электроэнергии,
	ном объеме дало возможность оптимизации режи-
		обеспечить участие в электронных торгах на кон-
	ма работы блока не только в стабильных, но и в
		курентном рынке электроэнергии и мощности.
	переходных режимах и повысило его маневрен-
		В 2003 г. Березовская ГРЭС-1 планирует про-
	ность. Благодаря большему объему информации
		вести замену АСУ ТП энергоблока ¹ 2, включая
	оперативный персонал имеет возможность видеть
		ЭЧСР; применить на котлоагрегате ¹ 1 высокоэф-
	конкретные отклонения фактических параметров
		фективные и надежные обдувочные аппараты
	от нормативных, находить их причины и воздейст-
		фирмы “Клайд Бергеман”, которые позволят уве-
	вовать на них в кратчайшие сроки.
	Высокая надежность программно-техническо-	личить тепловую нагрузку котла до номинальной;
	го комплекса, широкие функциональные возмож-	произвести реконструкцию БОУ энергоблока ¹ 2;
	ности позволили в короткие сроки ввести в работу	закончить строительство третьей карты золоотвала
	в полном объеме автоматические регуляторы	и выполнить ряд других работ, что позволит Бере-
	(включая сложные). В недалеком будущем плани-	зовской ГРЭС стать одной из самых совершенных
	руется автоматический пуск блока.	федеральных электростанций РАО “ЕЭС России”.
	Разработка и внедрение на энергоблоке ¹ 1	Финансовые показатели Березовской ГРЭС-1
	уникальной, не имеющей аналогов электрической	позволяют говорить о значительном запасе проч-
	части системы регулирования турбины (ЭЧСР),	ности, обусловленном высоким уровнем собствен-
	также выполненной на базе аппаратуры ТПТС51,	ного капитала. Коэффициент автономии составля-
	позволили осуществить автоматический разворот	ет 0,648 при рекомендуемом 0,6, что говорит о ши-
	турбоагрегата при пусках из любого состояния,	роких возможностях привлечения дополнитель-
	реализовать алгоритмы разворота в ЭЧСР, усовер-	ных заемных средств без риска потери финансо-
	шенствовать алгоритмы корректора частоты, тур-	вой устойчивости. Рейтинг предприятия относит-
	2003, ¹ 12	29

ся к группе, характеризующей устойчивое финан-	тий по модернизации и реконструкции оборудова-
совое состояние с высокой платежеспособностью.	ния. Эти разработки стали предметом обсуждения
В ноябре 2002 г. станция отметила свой 15-лет-	на конференции, в которой приняли участие пред-
ний юбилей проведением Международной науч-	ставители проектных организаций и заводов-изго-
но-практической конференции, посвященной экс-	товителей, связанных со станцией на протяжении
плуатации и модернизации энергоблоков мощно-	всего ее существования. Подводя итоги, хочется
ñòüþ 800 ÌÂò.	отметить главное: сегодняшний день открывает
Нормальному развитию энергетики должно	большие возможности для повышения эффектив-
способствовать внедрение современных высоких	ности производства и расширения производствен-
технологий. На Березовской ГРЭС-1 сделано мно-	ных мощностей Березовской ГРЭС-1 для ее даль-
гое: накоплен огромный опыт; есть квалифициро-	нейшей успешной работы. А это – стратегически
ванный персонал, способный решать сложные во-	важные моменты в развитии станции, а также всей
просы; разработана целевая программа мероприя-	энергетики региона.

Совершенствование методов расчета пылеприготовительных установок ТЭС

Лаврентьев А. Ю., èíæ., Толчинский Е. Н. , êàíä. òåõí. íàóê

ÂÒÈ

Со времени издания нормативного метода рас- чета пылеприготовительных установок [1] прошло более 30 лет. За это время появились новые типоразмеры мельниц, новые эксплуатационные данные, получен ряд новых результатов исследований процессов приготовления пыли на электростанциях. Все это вызывает необходимость пересмотра ряда положений и функциональных зависимостей, учитывающих влияние качества топлива на процессы размола и сушки.

Âчастности, при тепловом расчете системы пылеприготовления [2] тепло процесса сушки принимается равным изменению энтальпии отдельных потоков топлива и агента сушки, а также учитывается тепло золы при отборе газов на сушку, что обеспечивает наглядность расчетов и повышает их точность. При этом не требуется использовать метод последовательных итераций. В [3] уточнено аналитическое выражение для расчета поправки на влажность к коэффициенту размолоспособности при размоле влажного топлива. Обобщены опытные данные аэродинамических исследований режимов работы системы пылеприготовления с мельницами-вентиляторами М-В [4]

èрегулирования их вентиляционной производительности [5].

Âданной статье рассмотрены вопросы, касающиеся расчета производительности мельниц и выбора тонкости помола пыли твердого топлива. Существующий метод расчета размольной производительности [1] сводился к определению загрузки мельницы топливом с рабочими характеристиками, в связи с чем производительность мельниц одного и того же типоразмера оказывалась различной.

Известно, что производительность мельниц Âì определяется произведением параметров, учитывающих конструктивные характеристики мельницы Ñконстр, характеристики топлива Êðàçì è Êòîíê, энергетическую загрузку мельницы Ñíàãð и условия ее вентиляции Êâåí [6]

Âì = ÑконстрÑíàãðÊðàçìÊòîíêÊâåí.

(1)

Ввиду того, что производительность мельниц при размоле топлива, имеющего разные теплотехнические и физические свойства, существенно изменяется, рассчитывается некоторое “условное” топливо. Оно имеет следующие показатели: коэффициент размолоспособности Êëî = 1; тонкость помола R90 = 36% [äëÿ ln(100R90 ) = 1]; поправ-

ка, учитывающая размол	влажного	топлива,
Ïâë = 1. Из формулы (1)	выделяется	параметр

Ñконстр, не зависящий от вида топлива и условий его размола в мельнице, остальные параметры

Ñíàãð = Êðàçì = Êòîíê = Êâåí = 1.

По конструктивным характеристикам имеющихся типоразмеров мельниц, выпускаемых заводами России, просчитывается их производительность на “условном” топливе Âóñë. Такой прием позволяет наглядно проиллюстрировать пропорциональный рост производительности мельницы с увеличением ее типоразмера (ðèñ. 1). Пересчет производительности на топливо с конкретными характеристиками для ШБМ, СМ, ББМ, ММТ и М-В делается по следующей зависимости:

B B óñëK ëî Ï âëK âåí ( C íàãð ) n Ï äð1[ln(100R90 )] m , (2)

30	2003, ¹ 12

B, ò/÷
										82,15
80
70									65,23
60
50								43,93
						37,83	38,65
40
30				22,18	25,43
			17,25
20
10	7,5	10,3
0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
		! 5 5 4>9%

1 – ØÁÌ-220 235; 2 – ØÁÌ-220 330; 3 – ØÁÌ-250 390; 4 – ØÁÌ-287 410; 5 – ØÁÌ-287 470; 6 – ØÁÌ-320 570; 7 – ØÁÌ-370 400; 8 – ØÁÌ-287 812; 9 – ØÁÌ-370 650; 10 – ØÁÌ-370 800

где – коэффициент, зависящий от вида топлива и типа сепаратора, используется только при расчете ММТ и определяется по таблице; n = 1,0 – для ММТ и ШБМ, а для всех остальных мельниц n = 0; Ïäð – поправка, которая учитывает отклонение размера пыли от лабораторной; m – показатель степени, зависящий от типа размольного устройства и сепаратора: для ММ с центробежным и инерционным сепараторами m = –0,6, с гравитационным сепаратором m = –1; для ШБМ с центробежным сепаратором и механической выгрузкой мельничного продукта, для СМ и М-В m = –0,5.

Расчет всех остальных параметров производится по известным формулам [1, 6].

С учетом расхода топлива на котел выбирают тип и число мельниц и рассчитывают производительность одной мельницы, по величине которой выбирают наиболее близкий типоразмер мельницы. А затем по формуле (2) определяют производительность мельницы, которую она обеспечит при заданной влажности пыли, тонкости помола и других параметрах, влияющих на процесс размола.

Надежность воспламенения пыли непосредственно связана с тонкостью ее помола R90, а полнота выгорания, т.е. минимальный механический недожог топлива, – с наличием в пыли грубых фракций, характеризующихся полным остатком на сите с размерами ячеек 200 мкм. Выбор оптимальной тонкости помола определяет минимальные затраты на размол топлива и затраты, связанные с потерями несгоревшего топлива. Различные авторы предлагают свои методы для ее определения [7, 8], в основе которых лежит увязка тонкости помола с выходом летучих по линейной зависимости.

В нормативном методе (ðèñ. 2) можно отметить две особенности: во-первых, сопоставление различных значений тонкости помола пыли для одного и того же топлива с типом размольного устройства; во-вторых, пропорциональный содер-

R90, %
				6
54
				5
44
34				4
					3
24			2
14				1
40	10	20	30	40	50	60 V r, %
? 5 , , $/ "
%
1 – АШ, полуантрациты, тощие и каменные угли для ШБМ;
2 – тощие и каменные угли для СМ; 3 – каменные угли для
ÌÌ; 4 – бурые угли для ШБМ; 5 – бурые угли для СМ и ШБМ;
6 – бурые угли для ММ и М-В

жанию летучих веществ в топливе рост тонкости помола пыли.

Получение тонкости пыли, достаточной для надежного ее воспламенения и выгорания, определяется, в первую очередь, типом применяемого размольного устройства и сепаратора. Их выбор обусловлен не только требуемой тонкостью помола пыли, но и другими характеристиками топлива, такими, как влажность, абразивность, сопротивляемость размолу и др. Например, пыль с полным остатком на сите с размерами ячеек 90 мкм менее 7% экономически целесообразна только при размоле топлива в ШБМ. Получение кондиционной пыли в процессе размола в среднеходной мельнице топлива с влажностью Wtr > 22,0% не представ-

ляется возможным. Высокая абразивность и сопротивляемость топлива размолу не позволяют использовать для его измельчения быстроходные размольные устройства, так как при этом существенно увеличиваются издержки эксплуатации. Поэтому приготовление пыли из такого топлива целесообразно производить в тихоходных мельницах.

Процесс воспламенения и горения угольной пыли при прочих равных условиях, например, при

			Коэффициент
	Топливо
			Сепаратор
		гравитационный	инерционный	центробежный
	Бурый уголь	1 0,7	1,5	–
	Каменный	–	–	0,98
	уголь
	Сланцы	1,2 0,84	–	–

П р и м е ч а н и е . В числителе – значения для молотковой мельницы с открытым, в знаменателе – с закрытым ротором.

2003, ¹ 12

31

Por
0,45
0,40
0,35
0,30
0,25
0,20
0,15
0,10
0,05
23	25	27	29	31	Qdaf, ÌÄæ/êã
&	? 5 ,			,	,
7

одинаковой тонкости помола, в значительной степени определяется количеством содержащихся в ней летучих веществ. На основании многочисленных зарубежных и отечественных эксплуатационных данных предложена зависимость между коли- чеством летучих V r, содержащихся в топливе, и необходимой тонкостью помола пыли R90, обеспе- чивающей устойчивое ее воспламенение и выгорание [8],

R90 = + V r,

(3)

где = 8; 6 и = 0,9; 0,7 – экспериментальные коэффициенты по данным США и Германии соответственно.

С учетом равномерности гранулометрического состава пыли n зависимость тонкости помола от

содержания летучих веществ на горючую массу Vdaf предложена в [7]

R90 = 4 + 0,8nVdaf.

(4)

Применение этих формул возможно для довольно ограниченного вида исследованного топлива. Анализ приведенных в [1] значений R90 показывает, что в ряде случаев рекомендуемая тонкость помола пыли не зависит от величины летучих веществ, содержащихся в топливе. К примеру, для бурого угля марки 3Б Богословского месторождения, характеризующегося Vdaf = 48,0% è Ad = 47,0%, рекомендуется R90 = 45%. Такое же значение предлагается и для бурого угля марки 1Б

Александрийского месторождения, у которого Vdaf = 59,0% è Ad = 22,5%.

Несоответствие зависимости рекомендуемых значений R90 от величины выхода летучих для пыли твердого топлива, к сожалению, не редкость. Рекомендации по выбору значений R90, изложенные в [1], сделаны на основании анализа большого количества эксплуатационных данных по подготовке и сжиганию твердого топлива, имеющего различные физико-химические и теплотехниче- ские свойства.

Сейчас многие угли уже не сжигаются, так как месторождения выработаны; появляются угли новых месторождений, использование которых еще не изучено. Предъявляются дополнительные требования к качеству готовой угольной пыли, обусловленные широким распространением технологических методов снижения оксидов азота.

Суть нового метода заключается в том, что дополнительно к величине выхода летучих V d предлагается учитывать теплоту их сгорания и внутреннюю поверхность угольных частиц, которая характеризует степень метаморфизма топлива.

Пыль бурых углей, приготавливаемая к сжиганию, имеет более грубую дисперсность, чем пыль каменных. Это связано с тем, что частицы бурого угля, более молодого в биологическом отношении, чем каменного, обладают весьма развитой внутренней поверхностью в виде пор, трещин и множества каналов различной конфигурации. Поэтому взаимодействие угольной пыли с кислородом воздуха определяется не только внешней поверхностью пыли, пропорциональной диаметру ее частиц, но и внутренней, которая находится в прямой зависимости от степени углефикации.

Определение внутренней поверхности частиц представляет собой достаточно сложную задачу. Однако не требуется вычислять ее точное значе- ние, а вполне достаточно использовать показатель, который качественно характеризует относительную внутреннюю поверхность частицы. Этим показателем является пористость частиц Ðor. Ее можно определить по кажущейся êàæ и истиннойèñò плотности топлива. Истинная плотность топлива представляет собой отношение массы топлива к ее общему объему без учета объема пор, а кажущаяся – то же отношение с учетом суммарного объема пор внутри частиц, т.е. пористость есть не что иное, как отношение объема внутренних пор к суммарному объему

Por 1	êàæ	.	(5)
	èñò

Истинная плотность либо рассчитывается по составу топлива [1, 2], либо определяется с помощью пикнометра. Кажущуюся плотность определяют с помощью волюминометра или специального прибора.

Внутренняя поверхность связана с биологиче- ским возрастом топлива, который отражается на степени его углефикации и соответственно теплоте сгорания. Это позволяет получить практически линейную зависимость пористости топлива от

теплоты сгорания, подсчитанной на горючую массу Qdaf (ðèñ. 3)

Por = –0,024Qdaf + 0,98.

(6)

Для определения пористости топлива не требуется проводить дополнительный анализ его плот-

32	2003, ¹ 12

ности, что является несомненным преимущест-

100

]

ln [R90

вом. В расчетную зависимость (2) тонкость помо-

3,4

ла входит в виде логарифмического комплекса

3,0

[ln(100 R90)]–m.

Обработка большого числа опытных данных

2,6

по значению тонкости пыли проводилась именно

2,2

для этого комплекса.

1,8

По результатам этой обработки конечное выра-

жение для определения логарифмического комп-

1,4

лекса,

пропорционального

поверхности,

имеет

1,0

следующий вид:

0,6

ln 100

4,8

0,25.

(7)

0,2

R90

Q V d Por 12,

1

2

3

4

5

6

ë

Q V dPor, ÌÄæ/êã

Íà ðèñ. 4 сопоставлены рекомендуемые значе-

ë

)

, 2 . 0

ния тонкости пыли [1], выраженные через

, 5 < .

0

ln(100 R90), и значения, рассчитанные по выраже-

нию (7), интерполирующему эти данные. Разброс

Список литературы

табличных значений относительно кривой объяс-

няется тем, что значения тонкости пыли для мно-

гих видов топлива выбирались с учетом содержа-

1. Нормы расчета и проектирования пылеприготовительных

ния в нем летучих. Такой подход, как было показа-

установок. М. – Л.: Госэнергоиздат, 1971.

но, не позволяет учесть влияние других факторов,

2. Дунский В. Д., Толчинский Е. Н. Тепловой расчет замкну-

тых пылесистем с газовой сушкой. – Теплоэнергетика,

таких, как теплота сгорания и внутренняя поверх-

1977, ¹ 10.

ность угольной частицы.

3. О поправке на влажность топлива при расчете производи-

тельности мельниц Толчинский Е. Н., Третьякович В. Г.,

Выводы

Зенькевич Л. А., Миренюк Т. В. – Электрические станции,

1987, ¹ 2.

1. Определение производительности мельницы

4. Толчинский Е. Н., Дунский В. Д., Фейгина Н. А. Исследова-

ние на стенде влияния запыленности потока на аэродина-

по “условному” топливу позволяет выявить влия-

мические характеристики мельницы-вентилятора. – Тепло-

ние на нее конструктивного параметра. Произво-

энергетика, 1980, ¹ 4.

дительность мельницы на реальном топливе опре-

5. Регулирование вентиляционной производительности сис-

тем пылеприготовления с мельницами-вентиляторами

деляется простым пересчетом по предлагаемой

Толчинский Е. Н., Безбородов С. М., Шенаев В. М. и др. –

расчетной зависимости.

Теплоэнергетика, 2002, ¹ 8.

2. По результатам математической обработки

6. Хзмалян Д. М.,

Каган Я. А. Теория

горения

è

топочные

опытных данных предложено аналитическое вы-

устройства. М.: Энергия, 1976.

тепловых

ражение для определения тонкости помола пыли,

7. Резников М. И.,

Липов Ю. М. Паровые котлы

электростанций. М.: Энергоиздат, 1981.

в котором учтены свойства топлива, влияющие на

8. Ромадин В. П. Пылеприготовление и пылесжигание. М. –

процессы его воспламенения и выгорания.

Л.: Главная редакция энергетической литературы, 1936.

2003, ¹ 12

33