теплофизика задачник
.pdf
|
β = |
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
P ; |
|
|
|
|
|
(111) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
− T |
|
1 |
|
|
|
|||||
η t |
= 1 − |
|
4 |
1 |
= 1 |
− |
|
|
. |
(112) |
|||
|
|
|
|
|
k −1 |
||||||||
|
|
T3 |
− T2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
β k |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цикл газотурбинной установки со сгоранием топлива при V = const (рис. 8) состоит из двух адиабат, одной изохоры и одной изоба-
ры. Основными характеристиками цикла являются: степень повыше-
ния давления в компрессоре β , степень добавочного повышения дав-
ления λ и термический КПД: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
β = |
P2 |
; λ = |
P3 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
(113) |
||
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
− T |
|
|
|
|
k |
|
λk − 1 |
|
|
||
η t |
= 1 − k |
4 |
1 |
= 1 − |
|
|
|
|
|
|
, |
(114) |
|||
T |
− T |
ε |
k −1 |
|
λ − 1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
3 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где к – показатель адиабаты.
P
3
q1
P3 |
2 |
|
|
P2
|
1 |
|
P1 |
4 |
|
q2 |
||
|
V
Рисунок 8 – PV-диаграмма цикла ГТУ с подводом теплоты при постоянном объеме
101
Процессы, протекающие в идеальном компрессоре, также яв-
ляются циклическими. Работа, расходуемая на сжатие 1 кг газа в од-
ноступенчатом компрессоре, Дж/кг, определяется в зависимости от характера процесса сжатия по формулам:
при изотермном сжатии -
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l 0 |
= p1 |
v1 ln |
P2 |
|
= R T ln |
P2 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
(115) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
при политропном сжатии - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
l |
|
= |
|
|
|
P v |
|
|
|
|
|
|
− 1 |
= |
|
|
|
|
|
|
R T |
|
|
|
|
|
− 1 |
; |
(116) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
n − 1 |
|
|
|
|
|
|
n − 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
1 |
|
1 P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
P |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
при адиабатном сжатии - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k −1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k −1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
k |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
l |
|
= |
|
|
|
|
P v |
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
= |
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
v |
|
|
− |
|
|
1 |
|
|
|
(117) |
|||||||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
− 1 |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k − 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P2 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k −1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
= |
|
|
|
|
|
R T |
|
|
1 |
|
|
|
|
− |
|
|
1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(118) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k − 1 |
1 |
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Работа, затрачиваемая на сжатие 1 м3 газа начального состоя-
ния в одноступенчатом компрессоре, Дж/м3, в случае политропного сжатия определяется по формуле
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
n |
|
P |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
n |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
L |
|
= |
|
|
P |
|
|
|
|
− 1 |
(119) |
|
0 |
n − 1 |
|
|
|
||||||||
|
|
1 |
P |
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, расходуемая на сжатие газа в компрессоре, кВт
N = |
L |
0 V |
= |
l |
0 |
G |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(120) |
||
3600 1000 |
|
|
|
|||||
|
|
3600 1000 |
|
где V – объемная производительность компрессора, м3/ч;
102
G – массовая производительность компрессора, кг/ч.
Теоретическая производительность компрессора, м3/мин,
VT = F S n0 , |
(121) |
где F - площадь поршня, м2;
S - ход поршня, м;
n0 - число оборотов вала компрессора в минуту.
Объемный коэффициент полезного действия, учитывающий влияние относительного объема вредного пространства на произво-
дительность компрессора,
|
|
|
|
P |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
λ |
|
= 1 − a |
|
|
2 |
|
− 1 |
(122) |
v |
0 |
|
||||||
|
|
|
P1 |
|
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где а0 — относительный объем вредного пространства (отношение объема вредного пространства V0 к объему, описываемому поршнем, Vоп);
п — показатель политропы расширения газа вредного пространства.
Для получения газа высокого давления применяются многосту-
пенчатые компрессоры. В этом случае допустимая степень повыше-
ния давления газа в одной ступени
λ = z |
Pz |
|
|
|
P |
, |
(123) |
||
|
||||
1 |
|
|
где z - необходимое число ступеней многоступенчатого компрессора;
Рz - конечное давление газа за компрессором;
Р1 - начальное давление газа перед компрессором.
Конечные давления по ступеням (давления нагнетания) опреде-
ляются следующим образом:
PI = λ P1 ;
103
PII = λ PI = λ2 P ; |
|
1 |
|
P z = λ P z−1 = λz P1 . |
(133) |
Полная работа многоступенчатого компрессора равна сумме работ, затраченных во всех ступенях компрессора.
При промежуточном охлаждении газа после каждой ступени до начальной температуры всасываемого газа (для 3-ступенчатого ком-
прессора - T1=Т2=T5 ) при равенстве допустимой степени повышения давления λ и показателя политропы сжатия п по ступеням (Т2=Т4=Т6) в
каждой ступени будет расходоваться на сжатие газа одинаковая рабо-
та и работа многоступенчатого компрессора будет равна работе одной
ступени, умноженной на число ступеней:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
n |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
n |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
l |
|
= z |
|
|
P |
v |
|
|
|
|
− 1 . |
(125) |
|||
0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
n − 1 |
1 |
|
|
|
P |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество тепла, отводимого водой рубашки от 1 кг газа при его
политропном сжатии в цилиндре компрессора, |
|
|
||||
q = Cn |
(t 2 − t 1 ) = c v |
n − k |
(t |
2 − t |
1 ) . |
(126) |
|
||||||
|
|
n − 1 |
|
|
|
Количество тепла, отводимого от 1 кг сжатого газа при его охла-
ждении при Р=const в холодильнике (промежуточном или концевом),
q = Cp (t 2 − t1 ) . |
(127) |
Примеры решения задач
52 1 кг воздуха совершает цикл Карно (см. рис. 2) в пределах температур t1 = 627°С и t2 = 27oС, причем наивысшее давление со-
ставляет 60 бар, а наинизшее — 1 бар.
104
Определить параметры состояния воздуха в характерных точ-
ках цикла, работу, термический КПД цикла и количество подведенного и отведенного тепла.
Решение:
Точка 1: Р1 = 60 бар; Т1 = 900 К. Удельный объем газа опреде-
ляем из характеристического уравнения (16):
v |
|
= |
R T1 |
= |
287 900 |
= 0,043 м3 / кг . |
1 |
|
|
||||
|
|
P |
|
60 105 |
||
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
Точка 2: Т2 = 900 К. Давление находим из уравнения адиабаты
(процесс 2-3):
|
|
|
|
k |
|
|
1, 4 |
|
|
|
|
||
P2 |
T2 |
|
k −1 |
|
|
900 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4−1 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= 46,8 ; |
2 |
3 |
= 46,8 1 = 46,8 бар . |
|||
|
= |
= |
|
|
|
P |
= 46,8 P |
||||||
P3 |
T3 |
|
300 |
|
|
|
|
Удельный объем находим из уравнения изотермы (процесс 1-2):
P |
v |
|
= P |
v |
|
; |
v |
|
= |
P1 v1 |
= |
60 0,043 |
= 0,055м3 / кг . |
1 |
2 |
2 |
|
|
|||||||||
1 |
|
2 |
|
|
|
|
P2 |
46,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Точка 3: Р3 = 1 бар; Т3 = 300 К;
v 3 = R T3 = 287 300 = 0,861 м3 / кг . P3 1 105
Точка 4: Т4 = 300 К. Давление воздуха находим из уравнения адиабаты (процесс 4 - 1), удельный объем – из уравнения изотермы
(процесс 3 - 4):
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
T |
k −1 |
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
P |
v |
|
|
1 0,861 |
|
|
|
|||||
1 |
= |
1 |
|
= 46,8; P |
= |
|
1 |
|
= 1,284 |
бар; |
|
|
|
|
|
3 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
v 4 |
= |
3 |
|
3 |
= |
|
|
= 0,671 м |
/ кг. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
P4 |
|
|
|
4 |
|
46,8 |
|
|
|
|
|
P4 |
|
|
|
|
||||||||||
T4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,284 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Термический КПД цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
η |
|
= |
T1 − T2 |
= |
900 − 300 |
= 0,667. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
|
|
900 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подведенное количество тепла
105
q |
|
= R T ln |
v 2 |
= 287 900 ln |
0,055 |
= 63,6 кДж/ кг . |
1 |
|
|
||||
|
1 |
v1 |
0,043 |
|
||
|
|
|
|
Отведенное количество тепла
q |
|
= R T ln |
v 3 |
= 287 300 ln |
0,861 |
|
= 21,5 кДж/ кг . |
2 |
|
|
|||||
|
2 |
v 4 |
0,671 |
|
|||
|
|
|
|
Работа цикла
l 0 = q1 − q 2 = 69,6 − 21,5 = 42,1 кДж/ кг.
Для проверки можно воспользоваться формулой (102):
η |
|
= |
l 0 |
= |
42,1 |
= 0,662. |
t |
|
|
||||
|
|
q1 |
63,6 |
|
||
|
|
|
|
53 Для идеального цикла поршневого ДВС с подводом тепла при V = const определить параметры в характерных точках, получен-
ную работу, термический КПД, количество подведенного и отведенно-
го тепла, если: Р1=1 бар; t1=20оC, ε = 3,6; λ = 3,33; k = 1,4. Рабочее тело - воздух. Теплоемкость принять постоянной.
Решение:
Расчет ведем для 1 кг воздуха.
Точка 1: P1=1бар; t1=20oС. Удельный объем определяем из
уравнения состояния (15):
v1 = R T1 = 287 293 = 0,84 м3 / кг . P1 1 105
Точка 2: Удельный объем находим исходя из степени сжатия:
v |
|
= |
v1 |
= |
0,84 |
= 0,233 м3 / кг. |
2 |
ε |
|
||||
|
|
3,6 |
|
|||
|
|
|
|
Температура в конце адиабатного сжатия определяется из соотноше-
ния
106
|
|
v |
1 |
k −1 |
|
|
|
|
|
T |
= T |
|
|
|
= 293 3,60 ,4 = 489 K; |
t |
|
= 216 o C. |
|
|
|
2 |
|||||||
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
v |
2 |
|
|
|
|
|
Давление в конце адиабатного сжатия определяем по характеристи-
ческому уравнению (15):
Р |
|
= |
R T2 |
= |
287 |
489 |
= 6,02 бар . |
|
2 |
|
|
105 |
|||||
|
|
v |
|
|
0,233 |
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Точка 3: Удельный объем v3=v2=0,233 м3/кг. Из соотношения
параметров в изохорном процессе (линия 2-3) получаем:
P3 = T3 = λ = 3,33.
P2 T2
Следовательно,
P3 = P2 λ = 6,02 3,33 = 20 бар; T3 = T2 λ = 489 3,33 = 1628 K; t 3 = 1355o C.
Точка 4: Удельный объем v4=v1=0,84 м3/кг. Температура в конце адиабатного расширения – уравнение (78):
|
v |
3 |
k −1 |
0,233 |
0, 4 |
|||
T4 |
|
|
|
= 1628 |
|
|
= 976 K . |
|
|
|
|
||||||
= T3 |
|
|
|
|||||
|
v |
4 |
|
|
0,84 |
|
|
Давление в конце адиабатного расширения определяем из соотноше-
ния параметров в изохорном процессе (линия 4-1):
P4 = P1 T2 = 1 976 = 3,33 бар.
T1 293
Определяем количество подведенного и отведенного тепла:
q1 |
= Cv (T3 − T2 ) = |
287 |
(1628 − 489) |
= 825 |
кДж / кг; |
|||
|
|
|||||||
|
|
|||||||
|
|
1,4 − 1 |
|
|
|
|||
q 2 |
= Cv (T4 − T1 ) = |
287 |
|
(976 |
− 293) |
= 495 |
кДж / кг; |
|
|
|
|||||||
|
||||||||
|
|
|
1,4 − 1 |
|
|
|
Термический КПД цикла определяем по формуле (102):
ηt = 825 − 495 = 0,4 825
107
или по формуле (106)
ηt |
= 1 − |
1 |
= 1 |
− |
1 |
|
= 0,4 . |
|
|
|
|||||
εk −1 |
3,60 ,4 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||
Работа цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
l o = q1 − q2 |
= 330 |
кДж/ кг. |
54 В идеальном одноступенчатом компрессоре массовой про-
изводительностью G=180 кг/ч сжимается воздух до давления 4,9 бар.
Определить теоретически необходимую мощность электродвигателя компрессора, отведенное в рубашку цилиндра компрессора тепло и расход охлаждающей воды, если сжатие происходит политропно
(п=1,3), а охлаждающая вода нагревается на 25°С. Начальное давле-
ние воздуха Р1=0,98 бар и температура t1=0°С.
Решение:
Работа, расходуемая на сжатие 1 кг газа в одноступенчатом компрессоре при политермическом режиме, определяется по фор-
муле (116):
|
|
|
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
P |
|
n |
|
|
1,3 |
|
287 |
|
0 , 231 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
l |
|
= |
|
RT |
|
|
|
|
− 1 |
= |
|
|
|
273 (5 |
|
− 1) |
= 153 кДж / кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
0 |
|
n − 1 |
1 |
P |
|
|
|
|
0,3 |
|
1,4 − 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность, расходуемая на сжатие газа в компрессоре, опреде-
ляем по формуле (120)
|
l o |
G |
153000 180 |
|
|
N = |
|
|
= |
|
= 7,63 кВт . |
|
|
|
|||
|
3600 1000 |
3600000 |
|
Удельное количество отведенной теплоты определяем по фор-
муле (85)
q = c |
|
n − k |
(T |
− T ) = 0,17 |
|
287 |
|
1,3 − 1,4 |
(396 − 273) = −29,1 кДж / кг. |
|
|
|
|
||||||
|
v |
n − 1 |
2 |
1 |
|
1,4 − 1 |
|
1,3 − 1 |
108
Температуру в конце политропного сжатия определяем из соот-
ношения (83):
|
|
|
|
|
n−1 |
|
|
|
P |
|
n |
|
|
T |
= T |
|
2 |
|
|
= 273 50 , 231 = 396 K . |
|
||||||
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Pс |
|
|
|
Определяем полное количество отведенной теплоты:
Q = q G = − 29,1 180 = − 1,46 кДж / с .
3600
Расход охлаждающей воды составляет:
G |
|
= |
Q |
|
= |
1,46 |
= 139 |
10−4 кг / с. |
воды |
|
|
|
|||||
C |
|
4,18 25 |
||||||
|
|
t |
|
|
||||
|
|
|
|
|
55 Определить расход воды на охлаждение воздуха в рубашке двухступенчатого компрессора производительностью 10 м3/мин в про-
межуточном и концевом холодильниках, если в холодильниках воздух охлаждается до начальной температуры, а вода нагревается на 15°С.
Воздух перед компрессором имеет давление Р1=0,98 бар и темпера-
туру t1=10°С, сжатие воздуха в компрессоре происходит политропно
(п=1,3) до конечного давления Р2=8,8 бар.
Решение:
Количество тепла, отводимого в рубашке компрессора :
от 1 кг воздуха -
n − k
q = C (t 2 − t1 ) = c v n − 1 (t 2 − t1 ) ;
от G кг воздуха -
Q = q G .
Количество тепла, отводимого в промежуточном и концевом хо-
лодильниках: от 1 кг воздуха -
qхол = Cp (t 2 − t1 ) ;
109
от G кг воздуха -
Qхол = qхол G .
Массовую производительность компрессора определяем из ха-
рактеристического уравнения (15):
G = |
P V |
= |
|
1 |
10 |
4 10 |
= 12,05 кг / мин . |
|
|
|
|
|
|
|
|||
R T |
|
287 |
|
283 |
||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
− 1 |
|
Промежуточное давление – уравнения (123) и (124):
P ' |
= λ P |
= |
P2 |
P |
= 2,94 бар . |
|
|||||
2 |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
P1 |
|
Температура в конце сжатия – уравнение (83):
|
|
P2 |
|
n−1 |
|
|
|
|
|
|
|
n z |
|
9 |
|
||||
2 |
1 |
|
|
|
= 283 |
|
|
|
|
T |
= T |
|
|
1 |
|
||||
|
|
P1 |
|
|
1, 3−1,4
1, 3 2
= 283 9 0,115 = 365 K .
Количество тепла, отводимого в рубашке компрессора,
Q = 12,05 |
287 |
|
|
1,3 |
− 1,4 |
(92 − 15) = − 220 кДж / мин . |
|
|
|
|
|||
|
1,4 − 1 |
1,3 |
− 1,0 |
Количество тепла, отводимого в промежуточном и концевом хо-
лодильниках,
Qхол = 12,05 287 1,4 (92 − 15) = 932 кДж / мин.
1,4 − 1
Расход охлаждающей воды
|
|
2 (Q + Q |
хол ) |
2 ( 220 + 932) |
|
|
G воды |
= |
|
|
= |
|
= 36,7 кг / мин . |
C t |
|
4,19 15 |
||||
|
|
|
|
|
Задачи
181 Определить термический КПД цикла Карно (см. рис. 2),
давление, объем и температуру во всех точках, работу цикла, количе-
110