теплофизика задачник
.pdfQ* = |
2π λ L (t |
′ |
− t |
″ ) |
|
|
|
ст |
|
ст |
, |
|
|
ln |
d2 |
|
|
(196) |
||
|
|
|
|
|||
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где d – диаметр трубы, м; L – длина трубы, м.
Для многослойной цилиндрической стенки уравнение для опре-
деления теплового потока будет иметь следующий вид:
|
* |
|
2 |
π L (t |
′ |
− t |
ст |
″ ) |
|||||
Q |
= |
|
|
|
|
cт |
|
|
|
. |
|||
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
di+1 |
(197) |
||||||
|
|
|
|
∑= |
ln |
||||||||
|
|
|
|
λ |
i |
d |
i |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
Теплопроводность через плоскую стенку при стационарном ре-
жиме и граничных условиях 3-го рода
Q* = |
|
F (t1 − t 2 ) |
|
, |
(198) |
||||
|
1 |
+ |
δ |
+ |
1 |
|
|||
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
α1 |
λ |
α 2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
где t1 и t2 – температуры горячего и холодного теплоносителей, К.
Коэффициент теплопередачи k показывает количество тепло-
ты, проходящей через единицу поверхности стенки в единицу времени от горячего к холодному теплоносителю при разности температур ме-
жду ними в 1 градус, Вт/(м2·К):
k = |
|
|
|
1 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
δ |
|
|
||||
|
1 |
+ |
+ |
1 |
|
|
||
|
|
α1 |
λ |
α2 |
||||
|
|
|
|
Уравнение для теплового потока (198) через произвольную пло-
скую стенку называют уравнением теплопередачи -
Q* = F k (t |
1 |
− t |
2 |
) , |
(199) |
|
|
|
|
181
где k – коэффициент теплопередачи произвольной плоской стенки, Вт/(м2·К),
k = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(200) |
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
n |
|
δi |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
+ ∑ |
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
α1 i−1 |
|
λi |
|
|
α2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Теплопроводность через цилиндрическую стенку при стацио- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
нарном режиме и граничных условиях 3-го рода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
Q* = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π L (t1 − t 2 ) |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
(201) |
||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
ln |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
α1 d1 2λ d1 |
|
|
α 2 d 2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Коэффициент теплопередачи для цилиндрической стенки или |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
линейный коэффициент теплопередачи, Вт/(м·К), |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
k ц = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
+ |
|
1 |
ln |
|
+ |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
α1 d1 |
|
|
|
|
2λ d1 |
|
|
|
|
α 2 d 2 |
|
||||||||||||||||||||||||
В общем случае для многослойной цилиндрической стенки, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
имеющей n слоев, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
k ц = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(202) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
di+1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
+ ∑ |
1 |
|
|
|
ln |
+ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
α1 d1 |
i=1 |
|
2λ i |
|
|
|
|
di |
|
|
|
α 2 d 2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||
Уравнение для теплового потока - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Q* = k |
ц |
|
π L (t |
1 |
|
− t |
2 |
) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(203) |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величину, обратную линейному коэффициенту теплопередачи,
называют общим тепловым сопротивлением цилиндрической стен-
ки:
|
|
1 |
|
|
1 |
|
n |
1 |
|
|
di +1 |
|
|
1 |
|
|||||
R ц |
= |
= |
|
|
+ ∑ |
|
ln |
+ |
|
. |
||||||||||
|
α |
|
|
|
2 λ |
|
|
α |
|
|||||||||||
|
|
k |
ц |
|
1 |
d |
1 |
= |
i |
|
d |
i |
2 |
d |
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
182
Критический диаметр изоляции можно определить из уравне-
ния
dкр = dиз |
= |
2 λиз |
, |
(204) |
|
||||
|
|
α2 |
|
где λкр - коэффициент теплопроводности изоляции, Вт/(м·К);
α 2 - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоля-
ции к окружающей среде, Вт/(м2·К);
dиз - наружный диаметр слоя изоляции, м.
Более точное выражение уравнения теплопередачи (199) име-
ет вид
Q* = F k t |
СР |
, |
(205) |
|
|
|
где t СР - средняя разность температур между двумя теплоно-
сителями или средний температурный напор, К.
Средний температурный напор определяется следующим обра-
зом:
t = |
t Б − |
t М |
, |
(206) |
||
|
|
|
||||
СР |
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ln |
Б |
|
|||
|
|
|
|
|
|
t М
где t Б и t М - большая и меньшая разности температур на кон-
цах поверхности теплообмена.
Если отношение большей разности температур к меньшей не превышает двух, то с достаточной точностью вместо уравнения (206)
можно применять приближенное уравнение
t |
|
= |
t Б + t М |
. |
|
СР |
2 |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
Формулы (206) и (207) применяются при условии, что в тепло-
обменнике значение коэффициента теплопередачи и произведение
183
массового расхода на теплоемкость для каждого теплоносителя мож-
но считать постоянной по всей поверхности теплообмена.
При расчете теплообменного оборудования наряду с уравнени-
ем теплопередачи (205) используется уравнение теплового баланса:
G1 C1 t1 = G2 C2 t 2 , |
(207) |
где G1, G2 – массовый расход теплоносителей, кг/с;
С1, С2 – теплоемкость теплоносителей, Дж/(кг·К);
t 1 и t 2 - перепад температуры теплоносителей, К.
Расчет процесса теплопроводности при нестационарном режи-
ме мы не рассматриваем. Методики расчета приведены в специаль-
ной литературе [2, 3].
Примеры решения задач
81 Определить толщину тепловой изоляции, выполненной из шлаковой ваты. Удельные потери теплоты через изоляционный слой составляют 523 Вт/м2, температуры его поверхностей 700 и 40оС. Ко-
эффициент теплопроводности шлаковой ваты
λ = 0,058 + 0,000145 t .
Решение:
Определим средний коэффициент теплопроводности шлаковой
ваты:
λ СР |
= 0,058 + 0,000145 |
700 + 40 |
= 0,1102 Вт ( м К) . |
|
|||
|
2 |
|
Из уравнения (194) определяем толщину слоя изоляции
δ = |
λ |
СР |
t |
= |
0,1102 (700 − 40) |
= 0,139 м . |
|
q |
|
523 |
|||
|
|
|
|
|
184
82 Определить тепловой поток, проходящий через единицу длины стенки камеры сгорания диаметром 180 мм, если толщина стенки 2,5 мм, коэффициент теплопроводности материала стенки
34,9 Вт/(м·К). Температуры на поверхностях стенки поддерживаются постоянными и равными соответственно 1200 и 600оС.
Решение:
Из условия задачи следует, что протекает процесс теплопро-
водности через цилиндрическую стенку, поэтому используем уравне-
ние (196)
q |
|
= |
2 3,14 34,9 1 (1200 − 600) |
= 4,815 10 6 |
Вт/ м. |
||
l |
|
||||||
|
|
|
0,18 + 2 0,0025 |
|
|
||
|
|
|
ln |
|
|
||
|
|
0,18 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
83 Определить температуры на поверхностях соприкосновения слоев стенки камеры сгорания и на внешней поверхности, если диа-
метр камеры 190 мм, толщина защитного покрытия 1 мм и его коэф-
фициент теплопроводности 1,15 Вт/(м·К), а толщина основной стенки
2 мм и ее коэффициент теплопроводности 372 Вт/(м·К). Тепловой по-
ток, приходящийся на единицу длины, составляет 40750 Вт/м, темпе-
ратура на поверхности покрытия со стороны камеры 1200оС.
Решение:
Запишем уравнение для теплового потока через каждый слой двухслойной цилиндрической стенки (197):
Q* = |
2 |
π L λ |
П |
(t ′ |
− t |
СЛ |
) |
; Q* = |
2 π |
L λ |
СТ |
(t |
СЛ |
− t ′′ |
) |
|
|||
|
|
|
СТ |
|
|
|
|
|
|
|
СТ |
. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
ln |
d |
+ 2 δП |
|
|
|
ln |
d + 2 δП + 2 |
δСТ |
|
|
|||||||
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
d + 2 δП |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выразим из полученных уравнений температуры на поверхно-
сти соприкосновения слоев стенки камеры сгорания и на внешней по-
верхности
185
t |
|
= t′ |
− |
|
ql |
ln |
d + 2 δП |
= 1200 − |
40750 |
ln |
0,19 + 2 0,001 |
= 609o C . |
СЛ |
|
|
|
|
|
|||||||
|
СТ |
2 |
π λ П |
|
d |
2 3,14 1,15 |
0,19 |
|
||||
|
|
|
|
|
t ′′ |
= t |
|
|
− |
|
q l |
ln |
d + 2 δП + 2 δСТ |
= |
|||
СЛ |
|
|
|
|
|
|
||||||
СТ |
|
2 |
π λ СТ |
|
|
d + 2 δ П |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
= 609 − |
|
40750 |
|
ln |
0,192 + 2 0,002 |
= 608,6 o C . |
||||||
2 3,14 372 |
|
|||||||||||
|
|
|
0,192 |
|
|
84 По неизолированному трубопроводу диаметром 170/185 мм,
проложенному на открытом воздухе, протекает вода со средней тем-
пературой 95оС, температура окружающего воздуха – 18оС. Опреде-
лить потери теплоты с 1 м трубопровода и температуры внутренней и внешней поверхностей этого трубопровода, если коэффициент тепло-
проводности материала трубы равен 58,15 Вт/(м·К), коэффициент те-
плоотдачи воды стенке трубы - 1395 Вт/(м2·К) и трубы окружающему воздуху - 14 Вт/(м2·К).
Решение:
Тепловой поток рассчитаем по уравнению (201)
Q* = |
|
|
3,14 1 [95 |
− (−18)] |
|
|
= 907 Вт . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
+ |
1 |
ln |
185 |
+ |
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1395 |
|
2 58,15 |
|
14 0,185 |
|||||
|
|
0,17 |
|
170 |
|
Температуры внутренней и внешней поверхностей трубопрово-
да определим из уравнений для теплового потока для каждой стадии
теплопередачи:
t ′ |
= t |
|
− |
Q* |
|
1 |
= 95 − |
907 |
1 |
|
= 93,8 o C , |
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
СТ |
|
|
π L α1 |
d1 |
|
3,14 1 1395 |
0,17 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
t′′ |
= t |
|
+ |
Q* |
|
1 |
= − 18 − |
907 |
|
1 |
= 93,5o C . |
|
2 |
|
|
|
|
||||||||
СТ |
|
|
π L α2 |
d 2 |
|
3,14 1 14 0,185 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
186
85 Алюминиевый провод диаметром 3 мм покрыт резиновой изоляцией толщиной 1,2 мм. Определить допустимую силу тока для этого провода при условии, что температура на внешней стороне изо-
ляции 45оС, а максимальная температура на внутренней стороне изо-
ляции не должна превышать 65оС. Коэффициент теплопроводности резины 0,175 Вт/(м·К); электрическое сопротивление алюминиевого провода составляет 0,00397 Ом/м.
Решение:
По формуле (197) определяем тепловой поток, проходящий че-
рез 1 м изоляции:
q l |
= |
|
2 3,14 (65 − |
45) |
|
= 37,3 Вт/ м. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
|
|
ln |
3 + 2 1,2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0,175 |
3 |
|
|
||||||
Из формулы Q=I2 R находим допустимую силу тока: |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
I = |
37,3 |
|
= 96,95 A. |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,00397 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
86 Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду не-
обходимо изолировать паропровод диаметром 44/50 мм. Целесооб-
разно ли применять в качестве изоляции асбест, имеющий коэффи-
циент теплопроводности 0,14 Вт/(м·К), если коэффициент теплоотда-
чи с внешней стороны изоляции в окружающую среду составляет
11,63 Вт/(м2·К)?
Решение:
По формуле (204) определим критический диаметр изоляции
d КР = 2 0,14 = 0,024 м.
11,63
Условие целесообразности применения изоляции при заданном диаметре трубы и заданном коэффициенте теплоотдачи
187
A КР = dКР ≤ 1
d 2
в нашем случае выполняется, т.к. Акр=0,48<1.
87 Выяснить ошибку в определении поверхности нагрева газо-
водяного противоточного подогревателя от применения средней арифметической разности температур вместо более точной средней логарифмической. Газы в подогревателе охлаждаются от 500 до
200°С, вода нагревается от 20 до 80°С.
Решить ту же задачу для прямоточного подогревателя при тех же значениях температур газов и воды.
Решение:
Для противоточного подогревателя
ГАЗЫ
500°C → 200°C;
ВОДА
80°C ← 20°C.
Определим разности температур на концах поверхности тепло-
обмена:
t |
Б |
= 420о С; |
t |
М |
= 180О С. |
|
|
|
|
Тогда среднеарифметический температурный напор
t СР = 420 + 180 = 300 о С. 2
Среднелогарифмический температурный напор (206):
t ′ = 420 − 180 = 283°C.
СР |
420 |
|
ln |
||
180 |
||
|
При расчете по приближенной формуле поверхность подогре-
вателя будет занижена на
188
|
F |
|
t |
′ |
|
283 |
|
||
1 − |
|
|
= 1 − |
|
CР |
= 1 |
− |
|
= 0,056 ; |
F′ |
|
|
|
||||||
|
|
t СР |
|
300 |
|
т. е. на 5,6%.
Для прямоточного подогревателя
ГАЗЫ
500°C → 200°C;
ВОДА
20°C → 80°C.
Определим разности температур на концах поверхности тепло-
обмена:
t |
Б |
= 480о С; |
t |
М |
= 120О С. |
|
|
|
|
Тогда среднеарифметический температурный напор:
t СР = 480 + 120 = 300 о С. 2
Среднелогарифмический температурный напор (206):
t ′ = 480 − 120 = 260°C.
СР |
480 |
|
ln |
||
120 |
||
|
При расчете по приближенной формуле поверхность подогре-
вателя будет занижена на
|
F |
|
t |
′ |
|
260 |
|
|
1 − |
|
= 1 − |
|
CР |
= 1 |
− |
|
= 0,133 ; |
F′ |
|
|
|
|||||
|
|
t СР |
|
300 |
|
т. е. на 13,3%.
Задачи
289 Определить количество тепла, теряемое трубой за час, ес-
ли внутри трубы протекает газ, а снаружи труба омывается воздухом.
Средняя температура газа 800°С, воздуха - 15°С. Коэффициент теп-
лоотдачи от газа к стенке трубы 35 Вт/(м2·К), от стенки к воздуху -
189
5,8 Вт/(м2·К). Каковы температуры внутренней и наружной поверхно-
сти трубы, а также слоя, расположенного в 40 мм от оси трубы? Влия-
нием торцов трубы пренебречь. Труба стальная с коэффициентом те-
плопроводности 46,5 Вт/(м·К).
Ответ: Q =2860 Вт;
температуры: 591°С, 590°С, 585°С. 290 Определить часовую потерю тепла паропроводом длиной
50 м. Паропровод покрыт слоем изоляции толщиной 80 мм. По паро-
проводу протекает насыщенный пар, давление которого 30 ат. Внут-
ренний диаметр паропровода 100 мм, наружный 108 мм. Температура окружающего воздуха 35°С. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке 465 Вт/(м2·К), от слоя изоляции к воздуху - 5,8 Вт/(м2·К). Коэф-
фициент теплопроводности стали 52 Вт/(м·К), изоляции-0,058 Вт/(м·К).
Определить также температуру наружного слоя изоляции. Лучеиспус-
канием трубопровода пренебречь.
Ответ: Q = 3680 Вт; t = 50°С.
291 Стальная труба диаметром 100/110 мм покрыта слоем ас-
фальтовой изоляции. Найти критическую толщину слоя асфальта и соответствующую максимальную отдачу тепла с 3 погонных метров трубы, если по трубе протекает вода, температура 80оС, коэффициент теплоотдачи 2093 Вт/(м2·К), снаружи труба омывается воздухом, тем-
пература 15оС, коэффициент теплоотдачи от поверхности трубы к воздуху 10,5 Вт/(м2·К). Коэффициент теплопроводности стали
46,5 Вт/(м·К), асфальта - 0,66 Вт/(м·К).
Ответ: dкр=0,1265 м; qmax=710 Вт.
292 Гладкая стальная труба воздухоподогревателя с внутрен-
ней стороны омывается дымовыми газами со средней температурой
190