1, 2 – Зависимости р2пл– р2з и ; 3,4 – /q и /q от q.

В ре­зультате обработки определены коэффициенты а и (b+θ). Для известной конструкции скважины оценивается значение θ и с неко­торым приближением определяется коэффициент b.

4.7 Определение коэффициентов фильтрационного сопротивления с учетом изменения свойств газа от давления

В процессе исследования газовых и газоконденсатных скважин на стационарных режимах фильтрации изменение давления между контуром питания и забоем может происходить на достаточно большом диапазоне. При существенных изменениях от режима к режиму давлений на забое скважины незначительно изменяется и температура газа. Изменения давления и температуры на режи­мах приводят к изменению коэффициентов вязкости μ и сверхсжимаемости Z газа, а они к изменению коэффициентов а и b. Следовательно, при переменных от режима к режиму коэффициентах а и b уравнение притока газа к скважине становится неприемлемым для обработки результатов исследования на стационарных режимах фильтрации.

Небольшое изменение температуры газа не приводит к существенным изменениям коэффициентов μ и Z от температуры. Поэтому влияние изменения давления и температуры от режима к режиму на μ и Z можно заменить на их изменения только от давления.

Для определения μ(P, T) используется формула:

μ(P;T)=μ_ат·μ^*, (4.31)

где μ_ат – вязкость смеси при заданной температуре и атмосферном давлении в мПа·с. Величина μ_ат определяется по формуле:

, (4.32)

μ_ат.i – коэффициент вязкости i-го компонента при Р=0,1013 МПа и Т=353 К.

На рисунке 4.9 показана индикаторная кривая, на форму которой влияло изменения μ и Z от давления, которые привели к образованию индикаторной кривой – 1 с выпуклостью к оси ΔР². Поэтому при пере­менных μ и Z от давления результаты исследования по формуле (4.3) не поддается обработке для определения этих коэффициентов. Приближенно изменение μ и Z от давления может быть учтено путем обработки индикаторных кривых в координатах:

(4.33)

где

, (4.34)

Z_ср(Р), _ср(Р) – соответственно средние значения коэффициента сверхсжимаемости и вязкости при данном режиме, определяемые по формулам:

, (4.35)

где ,– эти же коэффициенты при пластовом давлении.

Результаты исследований, обработанные по формулам (4.3) и (4.33), приведены в таблице 4.2.

Таблица 4.2 – Обработка результатов исследования с учетом изменения свойств газа от давления

Номер режима	ΔР^2, МПа^2	Q, тыс. м^3/сут	ΔР^2/Q	μ(Рср)	Z(Рср)	ΔР^2/[QZ(P)μ(Р)]	ΔР^2+C0/[QZ(P)μ(Р)]
1	14	50	0,280	0,0509	1,360	0,280	0,290
2	29	105	0,276	0,0497	1,300	0,295	0,301
3	46	169	0,272	0,0474	1,240	0,319	0,324
4	66	252	0,262	0,0438	1,170	0,349	0,354
5	88	358	0,245	0,0402	1,100	0,376	0,380

Рисунок 4.9 – Зависимости ΔР² (1), ΔP²/Q (2) и (ΔР²+C₂)/(3)от Q при значительном изменении μ и Z от давления.

Из рисунка 4.9 видно, что при стандартной обработке результатов исследования в координатах ΔP²/Q от Q (линия 2) коэффициенты а и b не определяются.

Построенная в координатах ΔP²/[] от Q позволяет определить а^* и b^*. По известным Z(P) и μ(P) из таблицы 4.2 можно вычислить значения а и b на любом режи­ме.