СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Содержание

1. Исходные данные

2. Описание прототипа и составление принципиальной тепловой схемы

3.Расчет принципиальной тепловой схемы

3.1 Построение процесса расширения пара в турбине в i-S диаграмме

3.2 Определение параметров в регенеративных отборах, подогревателя

3.3 Составление тепловых балансов подогревателей и определение долей отборов

3.4 Определение расходов пара, воды, тепла

4. Предварительный расчёт характерных ступеней цилиндра турбины

4.1Определение размеров регулирующей ступени

4.2. Расчёт первой нерегулируемой ступени

4.3. Расчёт последней ступени первого отсека ЦВД

Список литературы

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Таблица 1

Номинальная мощность турбоагрегата на клеммах электрогенератора Nэ, МВт	350
Начальное давление пара Р0, МПа	22,0
Начальная температура t0, ^0С	530
Температура питательной воды tпв, ^0С	280
Давление отработавшего пара Рк, кПа	3,4
Внутренний относительный КПД цилиндров	0,85
Частота вращения ротора турбины N, об/мин	3000
Располагаемый теплоперепад регулирующей ступени i0, кДж/кг	100

2. ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА И СОСТАВЛЕНИЕ ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

По заданным значениям номинальной мощности агрегата, начального давления Р₀ и начальной температуры t₀ подбирается прототип турбоустановки, имеющей значения параметров, близкие к заданным. При изучении ПТС прототипа необходимо обратить внимание на наличие промежуточного перегрева пара, число цилиндров турбины и число потоков, число отборов и место их расположения, количество регенеративных подогревателей высокого давления, схему подключения деаэратора, наличие охладителей пара и охлади-телей дренажа в регенеративных подогревателях, схему слива дренажей из подогревателей.

После этого в соответствии с заданием составляется принципиальная тепловая схема для последующего теплового расчёта. Поскольку курсовой проект не предусматривает детальной разработки ПТС, в схему прототипа могут быть внесены некоторые упрощения при сохранении принципиальных решений.

В данном курсовом проекте в качестве прототипа выбирается агрегат К-300-240 ЛМЗ.

Основные параметры турбины К-300-240 ЛМЗ

Основные технические характеристики

Номинальная мощность, МВт 300

Начальные параметры:

давление, МПа 23,5

температура, ⁰С 545

Параметры промежуточного

перегрева на выходе из ЧВД:

давление, МПа 3,05

температура, ⁰С 284

на входе в ЦСД:

давление, МПа 2,75

температура, ⁰С 545

Конечное давление, МПа 0,00366

Число регенеративных отборов 8

Число подогревателей:

низкого давления 5

высокого давления 3

Давление в деаэраторе, МПа 0,685

Турбина паровая типа К-300-240 ЛМЗ – конденсационная, предназначена для непосредственного привода генератора электрического тока мощностью 300 МВт. Принципиальная тепловая схема турбоустановки показана на рис.1.

Турбина имеет три цилиндра: ЦВД, ЦСД, ЦНД, причем последний выполнен двухпоточным. Парораспределение свежего пара - сопловое при наличии одновенечной регулирующей ступени. После ЦВД предусмотрен промежуточный перегрев пара. Турбина имеет восемь отборов: два - из ЦВД, четыре - из ЦСД и два - из ЦНД.

Нагрев питательной воды и конденсата осуществляется в восьми регенеративных подогревателях: трех ПВД (П1, П2, П3), четырех ПНД и деаэраторе.

Валопровод турбоагрегата состоит из роторов ЦВД, ЦСД, трех роторов ЦНД и ротора генератора. Каждый из роторов установлен на двух опорных подшипниках. Подшипники ротора ЦВД сегмент­ные, шестиколодочные. Корпуса пе­реднего подшипника и подшипника, размещенного между ЦВД и ЦСД, выносные, опирающиеся на фундамент; корпуса остальных подшипников встроены в выходные патрубки. В крышках всех корпусов подшипников размещены аварийные мас­ляные емкости.

Все роторы соединены жесткими муфтами. По­лумуфты роторов ЦВД и ЦСД выполнены заодно с валами. Между полумуфтами роторов ЦНД из-за необходимости размещения ригелей фундамента установлены жесткие цилиндрические проставки. Валопровод имеет опорно-упорный подшипник.

Пар из парогенератора по двум паропроводам подается к двум блокам клапанов, установленным перед турбиной. Каждый блок состоит из стопорно­го и двух регулирующих клапанов. Все клапаны разгруженные. Такая их компоновка улучшает про­грев при пуске и обеспечивает лучшие маневрен­ные качества турбоустановки. Регулирующие кла­паны открываются поочередно, обеспечивая сопло­вое парораспределение.

От регулирующих клапанов пар по четырем пе­репускным трубам проходит в ЦВД. Пройдя одновенечную регулирующую ступень и пять ступеней левого потока, поток пара повора­чивает на 180° и проходит сначала по межкорпус­ному пространству, охлаждая внутренний корпус, а затем — через последние шесть ступеней ЦВД. После расширения в ЦВД пар направляется в промежуточный пароперегреватель (ПП) на вторичный перегрев, где подогревается до температуры. Из ЦВД и непосредственно после него осуществляется два нерегулируемых отбора пара в поверхностные регенеративные подогреватели питательной воды высокого давления (ПВД). Пар после промежуточного перегревателя поступает в ЦСД, откуда осуществляется четыре нерегулируемых отбора пара. Из одного из них часть потока пара направляется в поверхностный ПВД, другая часть потока поступает в деаэратор (регенеративный подогреватель смешивающего типа), а третья - на турбинный привод питательного насоса (ТП). Пар из трех других отборов направляется в поверхностные регенеративные подогреватели низкого давления (ПНД). Отработавший пар после ТП смешивается с основным потоком пара после ЦСД, и весь поток направляется на ЦНД. ЦНД выполнен по двухпоточной схеме. Из него осуществляется три отбора на регенерацию, которые направляются в ПНД. После ЦНД пар расширяется до давления в конденсаторе , где происходит его конденсация. Поток основного конденсата подается группой конденсатных насосов первой и второй ступени (КН) в систему ПНД, где он подогревается за счет теплоты конденсации пара из отборов. Далее поток основного конденсата направляется деаэратор (Д), где происходит его очистка от растворенных агрессивных газов и подогрев за счет пара из отбора. Из деаэратора поток очищенной (питательной) воды под высоким давлением подается питательным насосом (ПН) в группу ПВД, и далее - в парогенератор. В зависимости от схемы включения питательный насос может приводиться в движение за счет турбинного привода (ТП) или электрического привода (ЭП). Поток конденсата каскадного слива после ПНД закачивается в линию основного конденсата дренажным насосом (ДН), а после ПВД - поступает в деаэратор (Д).

Рисунок 1. Принципиальная тепловая схема энергоблока с турбоустановкой К-300-240 ЛМЗ

3. Расчет принципиальной тепловой схемы

3.1 Построение процесса расширения пара в турбине в

IS - диаграмме

3.1.1. По начальным параметрам Р₀ и t₀ находим точку О в iS- диаграмме и энтальпию i₀ в этой точке:

Р₀=22,0 МПа; t₀=530 ⁰С; i₀= 3311 ;

3.1.2. Определяем давление перед проточной частью турбины , приняв потери давления в паровпускных органахиз рекомендуемого диапазона:

3.1.3. Считая процесс дросселирования в паровпускных органах изоэнтальпийным, строим его в iS- диаграмме отрезком горизонтали до пересечения в точке О´ с изобарой Затем определяем температуру.

3.1.4. Принимаем, что турбина имеет сопловое парораспределение, характерное для современных турбин мощностью ниже 1000 МВт.

Регулирующую ступень выполняем одновенечной: располагаемый теплоперепад равен ; относительный внутренний КПД регулирующей ступени принимаем равным, из рекомендуемого диапозона

Действительный теплоперепад, срабатываемый в регулирующей ступени:

.

Для построения процесса расширения пара в регулирующей ступени из точки О´ iS- диаграммы по вертикали откладываем отрезок, равный .

Точка вертикали 1_ид, в которой:

определяет изобару давления за регулирующей ступенью Р_р.с=15,3 МПа. Откладывая из точки О´на этой же вертикали отрезок, равный и проводя через его конец изоэнтальпу:до пересечения с изобарой Р_р.с=15,3 МПа, получаем точку 1, соответствующую окончанию действительного(с учётом потерь) процесса расширения пара в регулирующей ступени. В точке 1:

МПа; ;t₁=

Действительный процесс расширения пара в регулирующей ступени изображается отрезком прямой, соединяющей точки О´ и 1.

3.1.5. Давление пара за ЦВД принимаем в результате решения вариационной технико-экономической задачи. В расчете принимаем:

МПа.

3.1.6. Строим изоэнтропный процесс расширения пара в ЦВД. Опуская вертикаль из точки 1 до пересечения с изобарой МПа в точке 2_ид, находим:

и располагаемый теплоперепад в ЦВД:

3.1.7. Задаёмся величиной относительного внутреннего КПД ЦВД и определяем действительный теплоперепад, срабатываемый в ЦВД:

3.1.8. В iS- диаграмме находим точку 2, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦВД, как точку пересечения изоэнтальпы

.

с изобарой давления за ЦВД МПа. Действительный процесс расши-рения в ЦВД изобразится отрезком прямой, соединяющей точки 1 и 2.

3.1.9. Определяем давление на входе в ЦСД, приняв потери давления в системе промежуточного перегрева 10%:

МПа

3.1.10. По давлению МПа и заданной температуре промперегрева определяем наiS- диаграмме точку 3, соответствующую состоянию пара перед ЦСД. В точке 3, .

3.1.11 Давление на входе в проточную часть ЦСД определяется как

разность давления на входе в ЦСД и потерь давленияв дроссельно-отсечных клапанах перед ЦСД, которые принимаются равнымииз рекомендуемого диапазона.

МПа

3.1.12 Точка 3', соответствующая состоянию пара на входе в проточную часть ЦСД, определяется пересечением изоэнтальпы с изобарой

МПа.

T’₃=

3.1.13. Выбираем давление на выходе из ЦСД Р₄ равное давлению . На входев перепускные трубы из ЦСД в ЦНД: МПа.

3.1.14. Строим из точки 3 изоэнтропный процесс расширения пара в ЦСД

И находим конечную точку 4_ид этого процесса как точку пересечения вертикали из

Точки 3 с изобарой Р₄ = 0,22 МПа. В точке 4_ид.

3.1.15. Определяем располагаемый теплоперепад в ЦСД

3.1.16. Задавшись относительным внутренним КПД ЦСД , определяем действительныйтеплоперепад, срабатываемый в ЦСД:

3.1.17.Находим в is-диаграмме точку 4, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦСД, как точку пересечения изоэнтальпы

с изобарой Р₄ = 0,22 МПа.

3.1.18. Строим действительный процесс расширения пара в ЦСД, соединяя отрезком прямой линии точки 3' и 4.

3.1.19. Процесс расширения пара в ЦНД определяем исходя из того, что давление на входе в ЦНД равно давлению на выходе из ЦСД: Р₄ = 0,22 МПа, а давление на выходе из ЦНД равно давлению в конденсаторе

Р_к = 0,0034 МПа.

Определяем в is-диаграмме точку 5_ид, соответствующую окончанию идеального процесса расширения пара в ЦНД, как точку пересечения изоэнтропы, проходящей через точку 4, с изобарой Р_к=0,0034 МПа. В этой точке .

3.1.20. Располагаемый теплоперепад в ЦНД:

3.1.21. Задаёмся относительным внутренним КПД ЦНД и определяем действительный теплоперепад, срабатываемый в ЦНД:

.

3.1.22. Находим в iS- диаграмме точку 5, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦНД, как точку пересечения изоэнтальпы

с изобарой МПа. Степень сухости в точке 5: .

Рисунок 2. Процесс расширения пара в турбине в i-S диаграмме

3.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ОТБОРАХ ПОДОГРЕВАТЕЛЯХ И ТУРБОПРИВОДЕ

3.2.1. Определяем давление в первом отборе ЦВД на подогреватель П8.

Температура за ПВД П8 (t_п8) равна заданной конечной температуре питательной воды t_пв=t_п8=280°С. Недогрев до температуры насыщения в подогревателе П8, имеющем пароохладитель, принимается равным =2 °С изрекомендуемого диапазона =1...3 °С.

Температура насыщения отборного пара в П8:

Из таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара по температуре насыщения t_П8н=282⁰С находим давление пара в подогревателе . Потерю давления в паропроводе отбора здесь и в дальнейшем принимаем равной 9% давления в подогревателе (из рекомендуемого диапазона 8-10%). Тогда давление пара в отборе на П8 равно:

3.2.2. Давление отбора на ПВД П7 равно давлению за ЦВД, перед промперегревом:

Давление в подогревателе П7 с учётом потерь в паропроводе отбора равно:

Температура насыщения в П7 определяется из таблиц по давлению в подогревателе :

Температура питательной воды на выходе из П7 с учётом недогрева

3.2.3. Подогрев питательной воды в П8:

3.2.4. Температура насыщения в деаэраторе t_д.н определяется из таблиц по заданному давлению в деаэраторе

Принимаем падение давления в паропроводе отбора на деаэратор равным 0,2 МПа. С учётом того, что давление в деаэраторе поддерживается постоянным независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах изменяется пропорционально расходу пара через турбину, принимаем запас по давлению в отборе на деаэратор равным 20%, поэтому давление в отборе на деаэратор равно:

3.2.5. Определяем повышение энтальпии воды в питательном насосе ПН :

,

где - удельный объём воды приt_дн=159⁰С : ;

- повышение давления в ПН, равное разности давления за насосом и давления перед насосом. Давление за насосом должно быть на 25-30% выше давления перед турбиной, чтобы можно было преодолеть сопротивление ПВД и ПГ. Принимаем:

Давление перед насосом принимаем равным давлению в деаэраторе:

Следовательно:

,

где - внутренний КПД насоса:из рекомендуемого диапазона 0,75-0,8.

3.2.6. Определяем нагрев воды в насосе:

,

здесь t_{перед н}- температура воды перед насосом, принимается равной t_нд:

Этой температуре соответствует энтальпия перед насосом: Энтальпия за насосом определяется по формуле:

.

Этой энтальпии соответствует температура , так что подогрев воды в насосе равен

3.2.7. Принимаем равномерный подогрев в П2 и П3, равный:

3.2.8. Приняв из условия повышения экономичности, что подогрев в П7, питающийся из холодной нитки промперегрева, в 1,5 раза больше ( из рекомендованного диапазона 1,5…1,8), чем подогрев в П6, получаем:

;

3.2.9. Температура питательной воды за П6:

Температура насыщения в П6 с учётом недогрева :

По этой температуре найдём давление в П6:

и давление в отборе на П6 с учётом потерь в паропроводе отбора:

3.2.10. Давление за ЦСД принято ранее (п. 3.1.19.) равным 0,2 МПа, поэтому давление в отборе П3 будет равно:

;

давление в подогревателе П3:

3.2.11. Температура насыщения в П3 определяется из таблиц [2] и равна:

Принимая недогрев в П3, не имеющем охладителя пара, равным

определяем температуру на выходе из ПНД П3:

3.2.12. Из условия обеспечения надёжности работы деаэратора и его регулятора давления принимаем подогрев основного конденсата в деаэраторе равным из рекомендуемого диапазонаТогда температура за подогревателем П4:

3.2.13. Температура насыщения в П4, имеющем охладитель пара равна:

Из таблиц [2] по находим давление в подогревателе:

и давление в отборе на подогреватель П4:

3.2.14. Заданному давлению в конденсаторе соответствует температура насыщения основного конденсата:

Принимаем равномерное распределение подогрева между подогревателями П3, П2, П1, т.е.:

а нагрев конденсата в сальниковом подогревателе

3.2.15. Температура основного конденсата на выходе из подогревателя П3:

3.2.16. Температура основного конденсата за П2:

Подогреватели П2 и П1, так же, как и П3 не имеют охладителей пара, для них принимаем недогрев температура насыщения в подогревателе П2:

Давление в П2 определяем из таблиц [2] по t_П2н:

Давление в отборе на П2:

МПа

3.2.17.Температура основного конденсата за П1:

Температура насыщения в П1:

Из таблиц [2] находим:

МПа

С учётом потерь давления в отборе на П1:

3.2.18. Строим точки отборов на iS-диаграмме как точки пересечения действительных процессов расширения пара с соответствующими изобарами и определяем температуры и энтальпии в этих точках:

точка П1, как точка пересечения процесса 1-2 с изобарой Р_П8=7,2 МПа. Энтальпия в этой точке:

точка П7 лежит на изобаре Р_П7=3,66 МПа и совпадает с точкой 2:

точка П6, как точка пересечения процесса 3-4 с изобарой давления в отборе на П6 Р_П6=1,61 МПа:

точка, соответствующая отбору на деаэратор, лежит на пересечении процесса 3-4 с изобарой Р_д=0,96 МПа:

точка П4, пересечение процесса 3-4 с изобарой Р_П4=0,416 МПа:

точка П3, лежит на изобаре Р_П3=0,22 МПа и совпадает с точкой 4:

точка П2 пересечение процесса 4-5 с изобарой Р_П2 =0,0828 МПа:

точка П1 пересечение процесса 4-5 с изобарой Р_П1=0,026 МПа:

Для построения процесса расширения пара в приводной турбине питательного насоса в iS-диаграмме определяем давление пара на входе в эту турбину:

и противодавление на выходе:

В iS-диаграмме точка на входе в турбину определяется пересечением изотермы t_П6 =430⁰С, с изобарой Р_ТП0=1,449 МПа; в этой точке(ТП0) i_ТП0=3322 кДж/кг. Из этой точки строим изоэнтропный процесс до пересечения с изобарой

Р_ТП2=0,22 МПа и находим в точке величину энтальпии i_ТП2ид=2832,4 кДж/кг. Располагаемый теплоперепад, срабатываемый в турбоприводе равен:

Принимаем относительный внутренний КПД турбопривода

Действительный теплоперепад, срабатываемый в турбоприводе:

Энтальпия пара за турбоприводом:

Точка окончания действительного процесса расширения в турбоприводе определяется пересечением изоэтальпы i_ТП2=2930,3 кДж/кг с изобарой Р_ТП2=0,22 МПа. Действительный процесс расширения отображается отрезком прямой соедияющей точки ТП0 и ТП2.

3.2.18. Параметры, полученные в результате расчёта для удобства сводим в таблицу 3. Указанные в таблице.3. температуры дренажа за подогревателями определяются из следующих предположений. Для подогревателей, имеющих охладители дренажа (в рассматриваемой схеме П8, П6, П4), температура дренажа на выходе из подогревателя на 14⁰С меньше t_н в данном подогревателе

(из рекомендуемого диапазона 13-15⁰С). Для подогревателя П7, также имеющего охладитель дренажа, но питаемого паром из холодной нитки промперегрева, с целью меньшего вытеснения отбора на П6, питаемый паром высокой температуры после промперегрева, снижение температуры в охладителе дренажа П7 принимаем равным 38⁰С (из рекомендованного диапазона 35…40⁰С).

Для подогревателей, не имеющих охладителей дренажа (П3, П2, П1), температура дренажа на выходе из подогревателя равна t_н в подогревателе.

Точка процесса	В отборе			В подогревателе			Питательная вода и основной конденсат		Дренаж
	Р, МПа	t,^0С	i, кДж/кг	Р´, МПа	tн´,^0С	iн´, кДж/кг	tп,^0С	iп, кДж/кг	tдр.,^0С	iдр, кДж/кг
О	22,0	530	3311	-	-	-	-	-	-	-
О´	21,34	527	3311	-	-	-	-	-	-	-
РС	15,3	477	3238	-	-	-	-	-	-	-
П8	7,2	363	3050	6,61	282	1247	280	1237	268	1175
П7	3,66	284	2929,5	3,33	240	1036	238	1028	202	861
3^/	3,294	530	3522	-	-	-	-	-	-	-
3	3,1952	529	3522	-	-	-	-	-	-	-
П6	1,61	430	3319	1,48	197,7	842	195,7	833	183,7	779
Д	0,96	351	3162	0,6	159	670	159	670	-	-
П4	0, 416	284	3033	0,382	142	598	140	589	128	538
П3	0,22	215	2900,7	0,2	120	505	115	482,6	120	505
П2	0,0828	145,7	2769	0,076	92,1	386	87,1	365	92,1	386
П1	0,026	66	2585	0,024	64,2	269	59,2	248	64,2	269
К	0,0034	26,2	2346	-	-	109,8	26,2	-	-	-

Таблица 3.

3.3. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ БАЛАНСОВ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОЛЕЙ ОТБОРОВ

Составление тепловых балансов подогревателей начинаем с верхнего ПВД.

3.3.1. Подогреватель П8 является сложным и включает в себя пароохладитель ПО, собственно подогреватель СП и охладитель дренажа ОД.

Схема потоков пара, дренажа и питательной воды показана на рис.1:

D_п8, i₈

D, i_п7

D₁, i_п8

D_п8, i_др.п8

Рис.3 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПВД П8

Уравнение теплового баланса в П1 и далее представляется в виде равенства тепла, отдаваемого в подогревателе греющим паром и горячими дренажами, и тепла, воспринимаемого водой:

здесь D_п8- расход пара в отборе на П8;

D- расход пара на турбину;

- коэффициент, учитывающий потери тепла в окружающую среду. Принимаем из рекомендуемого диапазона

Доля расхода пара на П8 равна:

3.3.2. В подогреватель П7 сливается дренаж из П8 и поступает пар протечек уплотнений.

D_п7, i_п7

D^пр_п7, i^пр_п7

D, i_п6

D, i_п7

D_п8+D_{п 7} +D^пр_п7, i_др.п7

D_п8, i_др.п8

Рис.4 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПВД П7

Уравнение теплового баланса имеет вид:

здесь D^пр_п7- расход пара из протечек уплотнений,

- энтальпия пара протечек, берется как средняя величина, так как протечки разных уплотнений имеют разную энтальпию, :

3.3.3. В подогреватель П6 входит питательная вода после питательного насоса с температурой и энтальпией

D_п6, i_зан

D, i_{за н}

D, i_п6

D_п8+D_п7+D_п6+D^пр_п7, i_др.п6

D_п8+D_п7+D^пр_п7, i_др.п7

Рис.5 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПВД П6

Уравнение теплового баланса имеет вид:

3.3.4. К деаэратору подводятся потоки основного конденсата турбины D_к.д, дренажей из ПВД:

греющего пара из отбора D_д, пар из штоков стопорных и регулирующих клапанов D_у.д. Из деаэратора отводится поток питательной воды D_п.в, кроме того, пар на концевые уплотнения турбины и эжекторы конденсатора D_э.у.

D_э.у,i׳׳_д

D_у.д, i_у.д

D_др.п3, i_др.п3

D_к.д, i_п5

D_д, i_д

D_пв, i’_пв

Рис.6 Схема потоков в деаэраторе

Материальный баланс деаэратора запишется в виде:

,

и

D,i_дн

ли в долях расхода пара на турбину:

.

Уравнение теплового баланса деаэратора запишется в виде:

или в долях расхода пара на турбину:

Здесь принимаем - энтальпия сухого насыщенного пара, отводимого из деаэратора на эжекторы конденсатора и концевые уплотнения турбины, находится из таблиц по давлению в деаэраторе Р_д=0,6 МПа.

Из двух уравнений - материального и теплового баланса - находим искомые величины

В уравнении материального баланса:

то есть уравнение материального баланса запишется в виде:

; .

Подставляя в уравнение теплового баланса, получим:

отсюда:

3.3.5. Подогреватель П4:

D_кд, i_п3

D_кд, i_п4

D_п4, i_др.п4

Рис.7 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПНД П4

;

;

3.3.6. Для подогревателя П3 горячими теплоносителями являются пар, после турбопривода питательного насоса с расходом Д_П3 и энтальпией i_ТП2=2930,3 кДж/кг, и дренаж П4, с расходом Д_П4 и энтальпией i_дрП4=538 кДж/кг Холодным теплоносителем является смесь двух потоков: основного конденсата из конденсатора с расходом

D_к.´=D_к.д-D_П4-D_П3-D_П2 и энтальпией i_П2 =365 кДж/кг и дренажа из П2 с расходом D_П4+D_П3+D_П2 и энтальпией i_др.П2=386 кДж/кг.

D_п4, i_др.п4

D_к.д, i_п3

D׳_к=D_к.д-D_п4-D’_п3-D’_п2, i_п2

D_п4+D’_п3+D’_п2, i_др.п2

D’_п3+D_п4, i_др.п3

Рис. 8. Схема потоков пара, воды и дренажа в ПНД П3

В уравнении теплового баланса подогрев каждого из этих потоков представим в виде:

Подставляем величины:

3.3.7. В подогреватель П2 поступает пар из протечек уплотнений в количестве D^пр_п2. Принимаем долю и энтальпию.

Тогда

D_п2, i₂

D׳_к=D_к.д-D_п4-D’_п3-D’_п2, i_п1

Рис.9 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПНД 2

Найдем значение :

Подставляем в уравнение теплового баланса (п. 5.3.6.)

;

.

Получаем:

Подставляя полученные выражения для ,в уравнение теплового баланса получаем уравнение с одним неизвестным:

3.3.8. Для подогревателя П1 совместно с сальниковым подогревателем принимаем долю расхода через СП , энтальпию пара на входе в СПи энтальпию дренажа на выходе из СП

D^пр_сп, i_др.сп

D_п1 i_др.п1

D׳_к, i_п1

Рис.10 Схема потоков пара, воды и дренажа в ПНД П1 совместно с СП

Доля пара, поступающего в конденсатор составит: