- •Кинематический расчет передачи
- •2.Выбор допускаемого контактного [σH] и изгибающего [σF] напряжений определение межосевого расстояния модуля зубчатой передачи и фактического передаточного числа
- •3.Геометрические расчеты передачи и расчет напряжений
- •3.9.Проверка зубьев колес на прочность по напряжению изгиба
- •3.10. Расчетное напряжение изгиба в зубьях колеса
- •3.11.Сводная таблица параметров передачи
- •4.Расчет выходного вала
- •Последовательность расчета вала на статическую прочность
- •Следовательно выполняется условие запаса усталостной прочности в опасном сечении.
- •4.10.Проверочный расчет ресурса подшипников
- •4.11. Расчет шпонок
- •4.12. Проверка шпонок на деформацию смятия
- •4.13. Проверка шпонок на деформацию среза
- •Библиографический список литературы
Часть вторая
Расчет зубчатой передачи
Кинематический расчет передачи
Исходные данные:
Тип двигателя (мощность, кВт/частота вращения, мин -1): 4А132М6(7,5/970) ;
Передаточное число: 3,55;
Термообработка колес: азотирование (Аз);
Вид линии зуба: прямая;
Степень точности передачи: 8;
Ресурс работы, час: 16000;
Расположение колес относительно опор: консольное.
1.1. Вращающий момент Т1 на первом валу
Момент находится по формуле:
Нм,
где Р1 – мощность двигателя, кВт, n1 –частота вращения, мин –1. Следовательно:
Нм.
1.2. Вращающий момент Т2 на втором валу
Зная вращающий момент на первом валу, можно найти вращающий момент на втором валу:
,
где U =3,55 – передаточное число; =0,95 - коэффициент полезного действия (КПД), получаем:
Нм.
1.3. Частота вращения второго вала
Частота вращения ведомого вала :
,
получаем: мин –1.
1.4. Угловые скорости валов
Угловые скорости валов:
с-1;
с-1,
принимаем , тогда:
с-1, а с-1.
1.5. Мощность на выходном валу передачи
,
отсюда получаем, что: кВт.
2.Выбор допускаемого контактного [σH] и изгибающего [σF] напряжений определение межосевого расстояния модуля зубчатой передачи и фактического передаточного числа
2.1. Определение допускаемых контактных и изгибных напряжений
Так как материал для шестерни и для зубчатого колеса не заданы, их следует выбрать исходя из вида термообработки, по таблице 4.1 [1].
Для шестерни и колеса выбираем сталь 40ХН2МА с твердостью HRC1=40; HRC2 =35
Определяем допускаемое контактное напряжение []H:
МПа
где: =1050 МПа - предел длительной выносливости соответствующий базовому числу циклов испытаний (определяется по таблице 4.1 [1]); SH- коэффициент безопасности при расчете на контактную прочность, SH = 1,2 ; КHD-коэффициент долговечности принимаем равным 1, т.к. не заданны условия работы зубчатой передачи.
Допускаемые контактные напряжения = =875 МПа
Допускаемое напряжение изгиба []F
где: - предел изгибной выносливости при базовом числе циклов, зависит от марки материала и вида термообработки, SF – коэффициент безопасности, SF =1,75 для штампованных колес.
Для шестерни Mпа;
Для колеса Mпа;
2.2. Выбор коэффициента ширины передачи
Коэффициент ширины передачи зависит от рабочей ширины и от межосевого расстояния по формуле:
,
принимается , по рекомендации таблицы 4.8 [1].
2.3.Определение межосевого расстояния по критерию контактной выносливости
Межосевое расстояние передачи:
мм;
для прямозубых передач Ка=490 – числовой коэффициент, =1,5. Подставляя, числовые данные в формулу получим, что:
мм.
Полученное значение согласовываем с ближайшим стандартным по ГОСТу 2185-81 мм.
2.4.Определение модуля зубчатой передачи
мм,
тогда получаем , согласовываем с ГОСТом 9563-60 и принимаем мм.
2.5.Определение суммарного числа зубьев
,
подставляя значения, получим: .
Определение числа зубьев шестерни:
,
где - число зубьев малого колеса (шестерни).
,
где - число зубьев большего колеса.
,
.
Принимаем , а .
2.6.Фактическое передаточное число передачи
Чтобы найти действительное передаточное число передачи поделим количество зубьев первого колеса на количество зубьев второго колеса:
,
отсюда получаем: . Определим погрешность: ,
что .