Насосики турбоашины и компрессора
.pdf
|
где а – постоянный коэффи- |
||
|
циент, получаемый экспе- |
||
|
риментально; в – показатель |
||
|
степени, |
характеризующий |
|
|
утечки. |
|
|
|
|
Действительная ха- |
|
|
рактеристика шахтной вен- |
||
|
тиляционной сети отлича- |
||
|
ется от теоретической еще |
||
|
и смещением по оси орди- |
||
|
нат |
за |
счет естественной |
Рис.30. Действительные характеристики |
тяги, |
которая определяется |
|
сетей вентиляторных установок с учетом |
по формуле |
||
подсосов и естественной тяги |
|
|
|
Pест qzг (а ), (59)
где qzг = Pг – давление геодезического столба воздуха; zг – геодезическая высота; а и – плотность воздуха соответственно атмосферного и выходящего из шахты.
Таким образом, характеристика шахтной вентиляционной сети Pc = f (Q) с учетом выражения (58) может быть определена как
Pс = RпQ2 Pест.
Отдельно по утечкам:
1
Q в Pу т .
a
(60)
(61)
Графическое суммирование этих характеристик дает действительную характеристику шахтной вентиляционной сети.
В зимнее время, когда плотность выходящего воздуха меньше плотности холодного наружного, в формуле (61) Pест имеет знак (–) и естественная тяга способствует проветриванию шахты. В летнее время наоборот.
51
Графики действительных характеристик приведены на рис.30. Линия 2 – характеристика герметичной сети при отсутствии естественной тяги, линии 1 и 3 – то же, но с естественной тягой (± Рест). Поскольку естественная тяга не зависит от расхода сети, то линии смещены относительно линии 1 на одинаковые ординаты.
При наличии утечек или подсосов (линия 4) действительные характеристики 1', 2' и 3' смещены относительно линий 1, 2 и 3 герметичных сетей на величину подсосов Qподс .
Для рациональной эксплуатации вентиляторных установок периодически опытным путем определяют действительную характеристику вентиляционной сети.
4.4. Работа и КПД всасывающего вентилятора
При работе вентилятора на всасывание используется только часть совершаемой им работы, представляющая собой статическое давление вентилятора. Динамическое давление следует отнести к потерям энергии, так как оно не способствует проветриванию горных выработок.
Напишем формулу работы, которую необходимо затратить в трубопроводе, ограниченном сечениями 1-1 и 2-2 (рис.31) и включающем все выработки вместе с каналами до вентилятора.
Воспользовавшись основным уравнением (4), напишем, как принято для вентилятора (Нг = 0), удельную объемную рабо-
ту [6]:
L P |
P |
|
C 2 |
C 2 |
P . |
(62) |
|
s |
вх |
|
2 |
s |
вх |
тр |
|
|
|
|
|
|
|
|
52
Рис.31. К определению работы и КПД всасывающего вентилятора
Так как на границах рассматриваемого трубопровода
энергия извне не вносится (L1м3 = 0 |
и Pвх + |
|
С2s = Pа), получим |
|
|
|
|
2 |
|
Pст = Pa–Ps = Pтр + |
|
Сs2 , |
|
(63) |
|
2 |
|
|
|
т.е. статическое давление затрачивается на преодоление потерь в трубопроводе (сети) и падение давления от скорости Cs. Потерю давления можно измерить трубкой Пито (рис.31).
Затраченная работа в машине без механических потерь применительно к сечениям 2-2 и 3-3 всасывающего вентилятора с диффузором будет равна [6]:
L = (Pa–Ps) = Pтр + 2 Сs2 .
Величина приращения кинетической энергии во всасывающем вентиляторе остается неиспользованной и относится к потере энергии, а скоростная энергия, измеряемая трубкой Пито, является работой, необходимой для проветривания шахты.
В этом случае гидравлический статический КПД
г ст |
|
|
|
Рст |
|
|
, |
(64) |
|
Р С 2 |
С 2 |
|
Р |
|
|||||
|
|
Р |
|
||||||
|
|
ст |
диф |
s |
2 |
маш |
диф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
53 |
– потери энергии на преодоление аэродинамических сопротивлений от трения потока о стенки диффузора и на образование вихревого движения и обратных потоков воздуха внутри диффузора; Рмаш – аэродинамические сопротивления в машине.
Отсюда видна очевидность снижения скорости Сдиф с помощью диффузора. Обычно его площадь на выходе
Fдиф = (1,5 4)Fвых.вент, а длина lдиф = (1 2)Dвент.
Следовательно, с эксплуатационной точки зрения роль диффузора у всасывающего вентилятора заключается в повышении статического КПД, т.е. для снижения потерь энергии у вентилятора, работающего на всасывании, следует уменьшить кинетическую энергию потока на выходе из диффузора и приращение скоростного давления внутри вентилятора,
|
ст |
|
QPст |
. |
(65) |
|
|||||
|
1000N |
|
|||
|
|
|
Статический КПД позволяет оценить вентилятор со стороны создаваемого им Рст. Для разных типов вентиляторов в зависимости от 2 различно и отношение между ст и полн . При-
мерно ст меньше полн на 20-30 %, поэтому для всасывания вентилятором рабочий режим определяют по характеристике ста-
тического давления (динамическое давление теряется на выходе).
4.5. Работа и КПД нагнетательного вентилятора
На рис.32 показана схема нагнетательной вентиляторной установки, где имеются обозначения скоростей и статических давлений. Вычислим работу в трубопроводе, необходимую для транспортирования воздуха.
54
Рис.32. Схема к определению работы и КПД нагнетательного вентилятора
Исходя из закона сохранения энергии на преодоление сопротивлений движению воздуха между сечениями 2-2 и 3-3 и на создание кинетической энергии на выходе из ствола:
|
С 2 |
|
|
C 2 |
|
|
|
|
|
Р |
вых |
Р |
|
d |
Р |
Р |
Р |
Р . |
(66) |
|
|
||||||||
тр |
2 |
d |
|
2 |
а |
полн |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Затраченная работа машины применительно к сечениям 1-1 и 2-2:
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
L Р |
Cd |
|
Р |
|
Свх |
|
Р |
|
|
|
|
|
|||||||
d |
2 |
|
вх |
2 |
|
маш |
|
(67) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рполн Ра |
Рмаш |
Р Рмаш , |
|
|
где P – избыточное действительное давление или полезная работа нагнетательного вентилятора; Рмаш – потери энергии на преодоление всех видов сопротивления внутри машины.
Из уравнения (67) видно, что полезная работа состоит из двух слагаемых:
приращение статического давления
Рd – Рвх = Рст;
приращение динамического (скоростного) давления
2 ( Cd2 – Cвх2 ) = Рдин.
Следовательно, в нагнетательном вентиляторе скоростное давление на выходе из машины Cd2 ( / 2 ) представляет со-
55
бой полезную работу, способствующую проветриванию рудника.
Обычно выходное сечение вентилятора значительно меньше сечения соединительного канала, поэтому для уменьшения потерь на удар при внезапном снижении скорости у нагнетательных вентиляторов также необходимы диффузоры. Гидравлический КПД нагнетательного вентилятора
|
|
Рст Рдин |
. |
(68) |
|
||||
|
г полн |
Р Рмаш |
|
|
|
|
|
|
4.6. Мощность вентилятора
Мощность на валу всасывающего вентилятора выражают через статическое давление и статический КПД:
Nв.в |
QPст |
, |
69) |
|
1000ст |
||||
|
|
|
где Рст – статическое давление вентилятора, Н/м2; Q – производительность вентилятора, м3/с; ст – статический КПД с учетом
всех потерь, ст = гст 0 диск мех.
Для нагнетательного вентилятора мощность выражается через полное давление и полный КПД:
Nв.в |
QP |
, |
(70) |
|
|
||||
1000 |
||||
|
|
|
где = гполн диск мех.
Из формул (69) и (70) видно, что мощность на валу вентилятора и по статическому и по полному КПД будет одинаковой. Различна только полезная работа машины в зависимости от места подключения вентилятора к трубопроводу.
4.7. Схемы вентиляторных установок главного проветривания
56
Шахтная вентиляторная установка состоит из рабочего и резервного вентиляторов с входными и выходными элементами, диффузорами и глушителями шума и вспомогательными устройствами для переключения и реверсирования струи воздуха, а также элементов привода и автоматизации. В соответствии с правилами безопасности воздух при поступлении в выработки должен быть чистым. Должны быть предусмотрены меры для предотвращения обмерзания проточной части вентилятора, ляд, каналов.
Установки с центробежными вентиляторами
(рис.33, а). При работе вентилятора 1 в режиме всасывания воздух из шахты выбрасывается через диффузор в атмосферу.
В соответствии с правилами безопасности схемы вентиляторных установок должны обеспечивать реверс струи воздуха за 10 мин. Это позволяет локализовать очаг пожара в шахте и вывести людей по свежей струе.
Для реверсирования воздушного потока вентилятором 1, лядами 5 и 3 перекрывается соответственно диффузор и общий подводящий канал, а с шахтой соединяется обводной канал. Свежий воздух при этом забирается из атмосферной. Для работы вентилятора 2 ляда 6 открывает подводящий канал, а ляда 7 опускается, перекрывая канал вентилятора 1. Положение остальных ляд в режиме всасывания и нагнетания аналогично положениям ляд вентилятора 1. Для перемещения ляд служат лебедки с электрическим приводом 8, положение ляд контролируется конечными выключателями 9.
Установки с осевыми вентиляторами (рис.33, б). При работе вентилятора 1 в режиме всасывания воздух поступает из шахты и выбрасывается через диффузор в атмосферу. В случае реверсирования воздушного потока этим вентилятором путем изменения направления вращения приводного электродвигателя все ляды занимают то же самое положение, что и в нормальном режиме. Воздух при этом засасывается через диффузор из атмосферы и нагнетается в шахту. При переходе на проветривание вентилятором 2 ляды переводятся в положения, показанные пунктирными линиями. Ляда 3 занимает всегда верхнее положение и опускается лишь при остановке обоих вентиляторов или при противопожарных мероприятиях, перекрывая общий канал
57
Рис.33. Технологическая схема вентиляторных установок с центробежными вентиляторами типа ВЦ (а) и осевыми вентиляторами типа ВОД (б)
от поступления воздуха из шахты или в шахту за счет естественной тяги.
58
4.8. Проектирование вентиляторных установок
При проектировании вентиляторных установок должно быть задано следующее: 1) Qш = QпK – количество подаваемого воздуха, которое рассчитывается по пяти факторам (количество людей, метана, углекислого газа, пыли, вредных газов от взрывных работ) с учетом коэффициента запаса; 2) график изменения депрессии шахты; 3) система проветривания; 4) планы поверхности и горных работ с указанием схемы вентиляции; 5) стоимость электроэнергии.
Рабочая производительность вентилятора
Q = QшKп, |
(71) |
где Kп = 1,2 – коэффициент, учитывающий подсосы воздуха через ляды и надшахтное здание.
Расчетное давление вентилятора при работе на всасывание находится из выражения
Pст = Pш + Рк + |
Cк2 |
, |
(72) |
|
|||
2 |
|
|
где Pш – депрессия шахты (берется в наиболее трудный период проветривания при минимальном эквивалентном отверстии рудника из графика на рис.34); Рк – потеря давления в вентиляционном канале,
Рк |
Uк |
L |
Cк2 |
, |
(73) |
|
|
||||
|
Fк |
к |
2 |
|
|
|
|
|
|
– коэффициент гидравлических сопротивлений; Uк, Fк, Lк, – периметр, площадь сечения и длина вентиляционного канала; Cк
– скорость движения воздуха ; – плотность воздуха.
Выбор вентилятора проводят по сводному графику рабочих областей (рис.35). На него наносят график зависимости подачи вентилятора Q от депрессии Рш, определенный на период,
59
Рис.34. График депресии и изменения эквивалентного отверстия шахты по периодам ее эксплуатации
равный сроку службы вентилятора. Принимается установка, область промышленного использования которой покрывает график P = f (Q) полностью. Если последнему условию удовлетворяет несколько установок, то принимается та, для которой приведенные затраты на сооружение и эксплуатацию будут меньшими.
Выбор вентилятора завершается определением требуемой мощности электродвигателя по фактическим данным производительности, давления и статическому КПД вентилятора:
N |
Qф Рст.ф |
(74) |
1000 |
||
|
ст.ф |
|
Мощность двигателя по каталогу берут на 5-10 % больше расчетной с учетом возможного понижения напряжения в шахтной электросети.
Действительные значения Qф, Рст.ф, ст.ф находят графически из сопоставления индивидуальной аэродинамической характеристики вентилятора с действительной характеристикой вентиляционной сети при минимальном эквивалентном
отверстии Аmin. Из зависимости Pш.max = Rmax Q2 находим Rmax. При Аmin справедлива зависимость Pш = Rmax Q. Подставляя в
60