Конструктивные особенности и технические характеристики
Конструирование термоэлектрической батареи
При конструировании термоэлектрических батарей решаются следующие вопросы; выбор материалов, конфигурации и геометрических размеров (сечения и высоты) термоэлементов, распределение термоэлементов батареи по поверхности охлаждения, выбор материалов и конструирование элементов коммутации термобатареи, электро- и теплоизоляции. Конструктивное решение этих вопросов зависит от назначения холодильника, формы и объема его холодильной камеры, условий эксплуатации и экономичности.
Форма и размеры термоэлементов определяются выбранными материалами, геометрией поверхности охлаждения и условиями теплопередачи. Так, для холодильника с камерой охлаждения в виде развитого в высоту цилиндра (термоса) с теплоотводящей поверхностью при небольших размерах может быть выбрана поверхность цилиндра и тогда форма термоэлементов должна быть кольцеобразной. Однако это усложняет технологию производства термоэлементов, потому такие схемы термоэлектрических батарей широкого применения не получили. Из этих соображений малые термоэлектрические холодильники с цилиндрической камерой в высоту не развиваются, и отношение диаметра к высоте у них находится в пределах 0,7... 1,0. Это позволяет использовать плоскую термоэлектрическую батарею, состоящую из унифицированных термоэлементов прямоугольного сечения. Очевидно, что такая термобатарея может быть установлена как на дне цилиндрической камеры, так и в ее крышке.
Несмотря на то, что оптимальное соотношение сечений ветвей термоэлемента (т) отлично от единицы, на практике с целью упрощения конструкции сечения ветвей принимают равными обычно квадратными, с размерами, выбранными в зависимости от требуемой поверхности охлаждения. Высоту термоэлементов (минимальную) ограничивают только условиями естественной передачи тепла от горячих спаев к холодным. Из этих условий высота термоэлементов обычно не превышает 5 мм.
Оптимальное распределение (рассредоточение) термоэлементов батареи по поверхности охлаждения определяется из условий обеспечения наилучшего теплообмена холодных и горячих спаев с наружными теплопереходами (радиаторами) и снижения вредных перепадов температур между спаями. Степень рассредоточения термоэлементов характеризуется плотностью упаковки, которая определяется отношением суммарной площади всех сечений термоэлементов к теплопередающей поверхности термобатареи. Снижение плотности упаковки (рассредоточение) термоэлементов способствует также сокращению расхода полупроводниковых материалов. Известно, что с уменьшением расстояния между коммутационными пластинами термобатареи возрастает переход тепла от горячих спаев к холодным через сечения термоэлементов и промежутки между ними. Это обстоятельство препятствует рассредоточению термоэлементов и снижению расхода полупроводниковых материалов. Для снижения вредного перехода тепла расстояние между коммутационными пластинами быть увеличено за счет применения фигурных коммутирующих пластин, изготовляемых из тепло- и электропроводных материалов (меди, алюминия и пр.). Такая конструкция термоэлектрической батареи (рис. 44) позволяет снизить высоту термоэлементов до 2 мм, а также повысить эффективность термобатареи без усложнения конструкции холодильника. Как показали исследования опытных образцов бытовых холодильников (V = 5 - 7 дм3), оптимальная плотность упаковки термоэлементов при воздушном зазоре между термоэлементами и естественной конвекции находится в пределах 0,15—0,17. При этом удается в максимальной степени упростить конструкцию холодильника, не применяя принудительной циркуляции воздуха у горячих спаев. Для холодильников большей емкости оптимальная плотность упаковки может быть другой. Соединение термоэлементов с коммутирующими пластинами осуществляется мягкой пайкой, При этом ветви термоэлементов предварительно залуживают специальным легкоплавким коммутационным припоем, содержащим сплавы полупроводниковых материалов . В термобатареях, работающих в различных режимах (охлаждения и нагрева) при значительных перепадах температур, с целью снижения возможных температурных напряжений между термоэлементом и коммутирующей пластиной размещается свинцовый демпфер. С этой же целью коммутирующие пластины конструируют так, чтобы они не препятствовали температурным деформациям.
При этом возможно применение тонких, гибких коммутирующих пластин или пластин с вырезами в промежутках между термоэлементами.
Электроизоляция коммутирующих пластин термобатареи от теплопереходов осуществляется обычно покрытием наружных поверхностей анодной электроизоляционной пленкой из окиси алюминия и др. Для обеспечения лучшего перехода тепла поверхности электроизоляции смазываются специальной теплопроводной пастой.
Теплоизоляцией в промежутках между термоэлементами батареи обычно является воздух, заполняющий все свободные зазоры. Однако вполне возможно применение искусственных пластичных теплоизоляционных материалов, которые должны быть и электроизоляционными. Такие изоляционные материалы используются в основном в случае большой плотности упаковки термоэлементов в батарее.
Системы отвода тепла
Поскольку эффективность термоэлектрического охлаждения с понижением перепада температур холодных и горячих спаев термобатареи повышается, то рациональному конструированию систем отвода тепла от спаев при проектировании бытовых термоэлектрических холодильников уделяют значительное внимание.
Для того чтобы повысить температуру холодных спаев, необходимо обеспечить эффективный подвод тепла к ним со стороны холодильной камеры. С этой целью холодильные камеры термоэлектрических холодильников обычно проектируют из металлических теплопроводных листовых материалов (алюминиевых сплавов и др.), Одна из стенок такой камеры плотно соединяется с термоэлектрической батареей непосредственно или через теплопереходный блок. При этом свободные (от термобатареи) стенки холодильной камеры исполняют роль радиаторных пластин (ребер). Интенсивность передачи тепла холодным спаям может быть существенно повышена принудительной циркуляцией воздуха холодильной камеры. При этом холодильная камера может изготовляться из недорогих пластических материалов. Однако принудительная система подвода тепла к холодным спаям может быть экономически оправдана только в холодильниках значительной емкости.
Для понижения температуры горячих спаев термобатареи конструируют специальную систему эффективного отвода тепла, стоимость которой должна быть оправдана соответствующим повышением экономичности холодильника.
Системы отвода тепла от горячих спаев можно разделить на две группы: 1) системы воздушного охлаждения и 2) системы с применением промежуточного теплоносителя.
Системы охлаждения первой группы изготавливают в виде радиаторов, охлаждаемых потоком наружного воздуха. Для повышения интенсивности охлаждения скорость потока охлаждаемого воздуха увеличивают с помощью вентиляторов. В холодильниках объемом (до 10 дм3) применяют специальные воздуховоды; в холодильниках объемом более 10 дм3— вентиляторы. Следует иметь в виду, что понятия «малой» и «большой» емкости для термоэлектрических холодильников относительны, и пока они не могут соизмеряться с холодильниками компрессионного или абсорбционного типа.
Системы воздушного охлаждения горячих спаев применяются в холодильниках, у которых допустимый перепад температур горячих и холодных спаев не превышает 30° С.
Системы охлаждения с промежуточным теплоносителем конструируются тогда, когда перепад температур горячих и холодных спаев превышает 30° С. В качестве промежуточного теплоносителя обычно используют воду. При водяном охлаждении разность температур горячих спаев термобатареи и охлаждающей воды составляет примерно 5—8° С, тогда как при воздушном охлаждении разность температур горячих спаев и наружного воздуха составляет 12—15° С.
Циркуляция промежуточного теплоносителя может быть естественной и принудительной. Принудительная циркуляция с помощью насосов усложняет конструкцию системы, поэтому более широкое применение получила система с естественной циркуляцией теплоносителя за счет разности удельных весов холодной и нагретой спаями жидкости.
В качестве промежуточного теплоносителя может быть использован хладагент компрессионного или абсорбционного агрегата в комбинированных холодильниках, где термоэлектрическая батарея обычно предназначается для охлаждения морозильного отделения. Горячие спаи термобатареи охлаждаются хладагентом, выходящим из испарителя. В этом случае перепад температур горячих и холодных спаев термобатареи может не превышать 10 °С и термоэлектрическая батарея будет работать в режиме максимальной экономичности. Холодильный коэффициент такой термобатареи может превышать холодильный коэффициент компрессионного холодильного агрегата. Термоэлектрическая батарея может быть использована как источник тепла автоматического оттаивания испарителя при выключенном холодильном агрегате. Такие комбинированные холодильники расширяют область применения термоэлектрического охлаждения в быту.
Системы электропитания и терморегулирования
Термоэлектрическая батарея может эффективно работать при питании ее только постоянным током соответствующих параметров. Следовательно, для получения постоянного тока от однофазной сети переменного тока в конструкции термоэлектрического холодильника должно быть предусмотрено специальное выпрямительное устройство.
В выпрямителях термоэлектрических бытовых холодильников наибольшее применение получили полупроводниковые вентили в виде германиевых и кремниевых диодов, которые имеют большую надежность и долговечность, малые габариты и вес и являются при этом экономичными. Выпрямительные свойства вентилей, как известно, характеризуются коэффициентом выпрямления, представляющим отношение прямого тока к обратному.
Выбор схемы выпрямительного устройства обуславливается допустимой пульсацией постоянного тока. Качество выпрямительной схемы оценивается коэффициентом пульсаций, представляющим отношение максимальной амплитуды выпрямленного напряжения к ее среднему значению. Для питания термоэлектрических батарей необходимо иметь схему, обеспечивающую наименьшее значение коэффициента пульсации. Поэтому в выпрямительных устройствах термоэлектрических холодильников применяют двухполупериодную схему с использованием сглаживающих фильтров.
Двухполупериодная схема выпрямителя с выводом средней точки вторичной обмотки трансформатора и применением сглаживающих фильтров приведена на рис. 45. Благодаря наличию двух вентилей ток через термобатарею проходит каждый полупериод. В тот полупериод, когда переменный ток во вторичной обмотке трансформатора идет в направлении от точки А к точке О, выпрямленный ток к термобатарее поступает от первого вентиля. Через второй вентиль ток проходить не может, так как потенциал его анода оказывается отрицательным по отношению к катоду. В следующий полупериод, когда переменный ток идет в направлении от точки Б к точке О, выпрямленный ток к термобатарее поступает от второго вентиля, а обратное напряжение возникает в первом вентиле. Коэффициент пульсации этого токаимеет еще значительную величину, равную примерно 0,7. Для снижения коэффициента пульсации обычно используют смешанные сглаживающие фильтры, состоящие из индуктивных и емкостных фильтров.
В наиболее распространенном Г- образном сглаживающем фильтре (рис. 45) индуктивный фильтр (дроссель) сглаживает диаграмму выпрямленного тока за счет изменения формы и длительности импульсов тока, а емкостный фильтр (конденсатор) — за счет разрядки конденса
тора на термобатарею в периоды между максимальными амплитудами пульсирующего тока.
Трансформатор схемы выпрямителя тока рассчитывают, исходя из получения оптимального напряжения на термоэлектрической батарее,
При этом сначала выбирают режим работы термобатареи во времени (непрерывный или цикличный). Так как время выхода термоэлектрических холодильников в стационарный температурный режим довольно значительно (1—5 ч), то с целью снижения расхода электроэнергии может быть выбран режим только неполной цикличности, как в абсорбционных холодильниках. В таком случае первичная обмотка трансформатора разделяется на две секции, Одна секция может быть рассчитана на питание термобатареи оптимальным напряжением, обеспечивающим работу в режиме максимальной холодопроизводительности, а две секции — на работу в режиме максимальной экономичности. Режим максимальной холодопроизводительности включается автоматически, когда температура в камере холодильника становится выше заданной терморегулятором. Автоматическое переключение на режим максимальной экономичности должно происходить в моменты достижения требуемой температуры охлаждения камеры.
Для питания малых термоэлектрических холодильников в стационарных условиях могут быть использованы упрощенные выпрямители, собранные по однополупериодной схеме. Автомобильные термоэлектрические холодильники питаются от аккумуляторов постоянного тока 6, 12, 24 В.
Система поддержания заданных температур в охлаждаемом объеме может быть автоматической и ручной. В последнем случае требуемая температура охлаждения устанавливается ручным переключением мощности питания термобатареи. При этом может быть предусмотрена возможность переключения холодильника с режима охлаждения на режим нагрева путем изменения направления, протекающего через термобатарею тока.
Автоматическая система терморегулирования применяется при цикличной работе холодильника и состоит из терморегулятора, обеспечивающего включение и выключение одной из секций первичной обмотки трансформатора. При этом могут быть использованы те же терморегуляторы, которые применяются в компрессионных и абсорбционных холодильниках.
Для автоматической защиты термоэлектрических батарей от аварийного перегрева применяют биметаллические устройства защиты, которые устанавливают обычно на радиаторе горячих спаев. При повышении температуры радиатора до опасного уровня контакты защитного реле размыкаются, отключая холодильник от сети.
Периодическое оттаивание снежного покрова, образующегося на стенке камеры, примыкающей к холодным спаям термобатареи, в термоэлектрических холодильниках осуществляется с помощью ручного или автоматического переключения режима работы термобатареи с охлаждения на нагрев. При этом используются все устройства управления, которые находят применение в компрессионных и абсорбционных холодильниках.