- •Расчёт и конструирование силового механического привода
- •2. Выбор материала и термообработки зубчатых колёс.
- •3. Определение наиболее нагруженного зубчатого зацепления.
- •4. Определение ориентировочных параметров зубчатых передач кп.
- •5. Расчёт допускаемых напряжений.
- •5.1. Расчёт допускаемых контактных напряжений
- •5.1.1. Расчёт коэффициента долговечности
- •5.1.2. Расчёт коэффициента влияния окружной скорости
- •5.2. Расчёт допускаемых напряжений при изгибе
- •6. Определение межосевого расстояния.
- •6.1. Определение коэффициента контактной нагрузки kн
- •6.1.1. Определение динамического коэффициента kНυ
- •6.1.2. Определение коэффициента неравномерности нагрузки kHβ.
- •6.1.3. Определение коэффициента распределения нагрузки kHα
- •6.2. Проверочный расчёт зубчатого зацепления по пиковым контактным напряжениям.
- •7. Определение модуля зубчатой передачи.
- •7.1. Определение коэффициента нагрузки kf
- •7.2. Определение коэффициента формы зуба yfs
- •7.3. Определение коэффициентов Yε и Yβ
- •7.4. Проверочный расчёт зубчатого зацепления по пиковым напряжениям изгиба
- •8.1. Расчёт параметров зацепления
- •9. Расчёт геометрических параметров зубчатых передач
- •9.1. Расчёт геометрических параметров трёхвальной кп
- •1. Расчёт валов.
- •1.1. Расчёт валов на статическую прочность
7. Определение модуля зубчатой передачи.
Минимальное значение нормального модуля mn (мм) определяют из условий изгибной прочности на усталость или статической прочности при действии максимального момента:
mn min = ,
ψm = ,
где |
Трi – расчётный вращающий момент на валу рассматриваемой шестерни i-того зубчатого зацепления, Н·м; KF – коэффициент нагрузки; YFS – коэффициент, учитывающий влияние формы зуба и концентрацию напряжений; Yε – коэффициент, учитывающий влияние перекрытия зубьев; Yβ – коэффициент, учитывающий изменение плеча действия нагрузки по линии контакта косозубого колеса (влияние наклона зуба); –допускаемые изгибные напряжения, МПа; ψm – коэффициент ширины зубчатого венца. |
7.1. Определение коэффициента нагрузки kf
Коэффициент нагрузки определяется по формуле:
KF = KFα KFβ KFυ,
где |
KFα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями в зависимости от точности изготовления колёс; KFβ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактной линии; KFυ – коэффициент, учитывающий возникающую динамическую нагрузку в зацеплении. |
Значение коэффициента KFυ будет равно:
KFυ = .
Определим этот коэффициент:
KFυ = = 1,058
Значение коэффициента KFβ, учитывающего неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатых венцов, определяется по формуле:
KFβ = 1 + (– 1)KFω,
где |
KFω – коэффициент, учитывающий влияние приработки зубьев в процессе эксплуатации (для зубьев шестерни с твёрдостью поверхности HHRC > 50 и окружной скорости Vшi > 1 м/с коэффициент KFω = 1).
|
Определим значение этого уоэффициента:
KFβ = 1 + (1,2– 1) * 1,058 = 1,2116
Значение коэффициента KFα зависит от степени точности передачи по нормам плавности работы и будет равен 1.
Тогда определим коэффициент нагрузки:
KF = 1,058 * 1,2116 * 1 = 1,28
7.2. Определение коэффициента формы зуба yfs
Расчётное значение коэффициента напряжения изгиба зуба шестерни приближённо можно определить по формуле:
YFS = 3,47 + – 29,7+ 0,092,
где |
хш – коэффициент смещения исходного контура шестерни; zυ – приведённое число зубьев шестерни. |
Значение коэффициента смещения исходного контура хш для силовых передач по ГОСТ 16532 – 70 рекомендуется принимать хш = хк = 0,5 (максимальное значение). В косозубых передачах значение хш можно определить по формуле:
хш = (0,015 z1 – 0,04) .
Для прямозубых и косозубых передач значение хш должно удовлетворять условию:
хш > xmin = 1 –
Определим значение смещения исходного контура:
хш = (0,015 * 15 – 0,04) = 0,28
Проверим по условию:
хш > xmin = 1 – = 0,1
Условию удовлетворяет.
Приведённое число зубьев zυ в общем случае определяется по формуле:
zυ =
Определим его:
zυ = = 18,8
Расчётное значение коэффициента напряжения изгиба зуба шестерни тогда будет равно:
YFS = 3,47 + – 29,7+ 0,092= 3,73