- •1.2 Природные условия
- •1.2.1 Климат
- •1.2.2 Рельеф
- •1.2.3 Растительность и почвы
- •1.3 Трасса дороги
- •2.3.2 Расчет базового варианта дорожной одежды
- •Проверка дорожной конструкции на морозоустойчивость:
- •Проверка дорожной конструкции на морозоустойчивость:
- •2.3.3 Расчет проектного варианта дорожной одежды
- •Проверка дорожной конструкции на морозоустойчивость:
- •3.1.1 Восстановление и закрепление трассы
- •3.1.2 Расчистка существующей полосы отвода и откосов насыпи от зарослей кустарника и мелколесья
- •3.1.4 Демонтаж существующих ограждений и дорожных знаков
- •3.2 Земляное полотно
- •Укрепление обочин
- •Усиление дорожной одежды:
- •Уширение до:
- •Укрепление обочин
2.3.2 Расчет базового варианта дорожной одежды
Расчёт дорожной одежды выполнен по ОДН 218.046-01 на перспективный период 15 лет. Требуемый модуль упругости конструкции – 200 МПа.
Проектом предусмотрено усиление существующей конструкции дорожной одежды с частичным фрезерованием покрытия и устройством выравнивающих слоёв дорожной одежды, уширение и устройство новой дорожной одежды.
Расчётная нагрузка для расчёта дорожной одежды и проверки устойчивости земляного полотна -115 кН.
Принимая во внимание существующую дорожную одежду и требования нормативно – технической документации, а также результаты расчётов были приняты конструкции, отвечающие требованиям надёжности, экономичности и обеспечивающие возможность максимальной механизации при строительстве.
В проекте рассмотрено семь вариантов конструкций дорожной одежды, в результате технико-экономического сравнения вариантов и письма ФГУ Упрдор “Кола” № И-458/7 от 16.04.07 о согласовании конструкции дорожной одежды принят вариант № 1:
Устройство новой дорожной одежды
- Eтр – 200 МПа
- ЩМА-20 на вязком битуме БНД и БН: 60/90 E=3200 МПа – 5см;
- Асфальтобетон горячий пористый мелкозернистый марки 1 на вязком битуме БНД и БН: 60/90 E=2000 МПа – 7см;
- Щебень фр. 40-80мм трудноуплотняемый (гранитный) с заклинкой фракционированным мелким щебнем E=350 МПа – 15 см;
- Щебеночные смеси с непрерывной гранулометрией при максимальном размере зерен 80 мм E=260 МПа – 22 см;
- песок средней крупности – 30 см
Обочины укрепляются:
- на ширину 2,0 м - щебнем толщиной слоя 10 см с расклинцовкой асфальтобетонной крошкой (материал от фрезерования покрытия) толщиной слоя 2 см;
- на ширину 0,5 м – засевом трав по слою плодородного грунта толщиной 10 см.
Таблица 2.3.2.1 – Расчетная схема дорожной одежды на уширение
№ |
Расчёт по упругому прогибу, МПа |
Толщина слоя, см |
Материал слоя |
1 |
2 |
3 |
4 |
1 |
3200 |
5 |
ЩМА-20 на вязком битуме БНД и БН |
2 |
2000 |
7 |
Асфальтобетон горячий пористый мелкозернистый марки 1 на вязком битуме БНД и БН |
3 |
350 |
15 |
Щебень фр. 40-80мм трудноуплотняемый (гранитный) с заклинкой фракционированным мелким щебнем |
4 |
260 |
22 |
Щебеночные смеси с непрерывной гранулометрией при максимальном размере зерен 80 мм |
5 |
160 |
30 |
Песок средней крупности – ГОСТ 8736-93 |
Расчет по допускаемому упругому прогибу:
1)
По приложению 1 табл. П.1.1 ОДН 218.046-01: р = 0,6 МПа, D = 37 см
Мпа
2)
Мпа 3)
Мпа
4)
Мпа
Определяют коэффициент прочности по упругому прогибу:
Следовательно, выбранная конструкция удовлетворяет условию прочности
по допускаемому упругому прогибу.
Рассчитываем конструкцию по условию сдвигоустойчивости в грунте:
Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляем по формуле:
, (2.3.2.1)
где, - удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки, определяемое по номограммам;
- расчётное давление от колеса на покрытие, МПа;
Для определения предварительно назначенную дорожную конструкцию приводим к двухслойной расчетной модели.
МПа
По отношениям и , и с помощью номограммы находим удельное активное напряжение сдвига:
= 0,018 МПа.
Таким образом:
Т = 0,0180,6 = 0,0108 МПа.
Предельное активное напряжение сдвига Тпр в песчаном слое определяем по формуле:
, (2.3.2.2)
где, - сцепление в грунте земляного полотна (или в промежуточном слое), принимаемое с учётом повторности нагрузки, МПа;
- коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним слоем несущего основания, ;
- средневзвешенный удельный вес конструктивных слоёв, расположенных выше проверяемого слоя, кг/см3
- глубина расположения поверхности слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость, от верха конструкции, см;
- расчётная величина угла внутреннего трения материала проверяемого слоя при статистическом действии нагрузки, ;
Тпр = 0,0044 + 0,10,00249tg= 0,022 МПа
>
Рассчитываем конструкцию на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе:
, (2.3.2.3)
где -прочность материала слоя на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений;
σ-наибольшее растягивающее напряжение от действия подвижной нагрузки;
Ro-нормативное предельное сопротивление от растяжения, МПа;
К1-коэффициент учитывающий снижение прочности в следствии усталостных явлений от многократного нагружения.
(2.3.2.4)
где α - коэф. учитывающий различие лабораторных испытаний от реальных α = 5,2(ОДН 218.046-01);
m - показатель степени, зависит от свойств материала монолитного слоя m = 5,5(ОДН 218.046-01).
– коэффициент, учитывающий снижение прочности монолитных слоев от погодно-климатических условий, =0,9(ОДН 218.046-01, таблица 3.6);
νr –коэффициент вариации , νr = 0,1(ОДН 218.046-01, приложение 4);
t – коэффициент, учитывающий нормативное отклонение, t =1,71(ОДН 218.046-01, приложение 4).
МПа
МПа