12. Перечень мероприятий по предотвращению (сокращению) выбросов и сбросов вредных веществ в окружающую среду

Описание основных технологических решений проектируемого объекта смотри п. 2 данной текстовой части.

Основными вредностями для атмосферы, водоемов и почвы являются автомобильный транспорт и моторное топливо, находящиеся в обращении МАЗС: проливы топлива ЖМТ и СУГ при его сливе и выдаче, проливы при ремонтных работах, утечки через неплотности разъемных соединений, а также сброс паров топлива через дыхательные устройства при превышении давления в резервуарах.

В данном подразделе проектной документации освещены принятые технологические решения, обеспечивающие минимальное вредное воздействие моторного топлива и его паров на окружающую среду при работе МАЗС в штатном режиме и сведение к минимуму причин возникновения аварийных ситуаций на проектируемом объекте.

Основным условием обеспечения охраны окружающей среды является выполнение мероприятий, изложенные в главе 9 «Перечень мероприятий по обеспечению выполнения требований, предъявляемых к техническим устройствам, оборудованию, зданиям и сооружениям на опасных производственных объектах», изложенных в данной текстовой части.

Для уменьшения вредного воздействия на окружающую среду данным разделом проектной документации приняты следующие мероприятия по защите почвы, водоемов и воздушного бассейна района размещения проектируемого участка СУГ.

В целях рационального использования и охраны земель, а также для защиты почвы от ветровой и водной эрозии предлагаются следующие мероприятия:

• Для хранения СУГ предусмотрены два надземных одностенных резервуара, оснащенных специальной системой теплоизоляции (конструктивной огнезащиты), обеспечивающей целостность защищаемого оборудования в течение не менее 80 минут с момента огневого воздействия;

• Стальные трубопроводы для СУГ с антикоррозийным наружным покрытием прокладываются в железобетонных каналах, полностью засыпаются песком и герметично закрываются крышками. Контроль над наличием загазованности внутри каналов производится через контрольные трубки при помощи переносных газоанализаторов;

• Производится (в заводских условиях) контроль всех сварных соединений емкости и технологических трубопроводов, гидравлические испытания и продувка всей технологической системы в соответствии со СНиП 3.05.05-84;

• Обеспечивается трамбовка и планировка грунта при строительстве площадок под ТС и площадку АЦ;

• Все проезды для автомобильного транспорта выполнены из твердого маслобензостойкого покрытия по спланированной территории МАЗС; обеспечен водосток в сторону существующих сборных колодцев ливневой канализации;

• Для слива топлива из АЦ предусмотрена огражденная бортовым камнем площадка с твердым маслобензостойким, искробезопасным покрытием, а на въезде и выезде с площадки АЦ предусмотрены «валики» высотой 150 мм;

• Слив топлива из АЦ производится через специальные герметичные сливные устройства, исключающие проливы СУГ в штатном режиме.

При обустройстве временных бытовых и вспомогательных помещений при строительстве объекта запрещается загрязнение почвы отходами производства и хозяйственно-бытовыми отходами. Отходы необходимо складировать в герметичные емкости (контейнеры) и вывозить в ближайшие пункты санкционированного приема ТБО.

Для защиты водоемов от загрязнения помимо вышеуказанных мероприятий необходимо также:

• Содержать территорию МАЗС в удовлетворительном состоянии;

• Не допускать разлива топлива, масел и других загрязняющих веществ на не канализованных площадках;

• Хранить отходы в специально отведенных местах, исключающих загрязнение почвы, своевременно вывозить отходы;

Мероприятия по охране воздушного бассейна особенно при неблагоприятных метеорологических условиях (НМУ) носят в основном организационно-технический характер:

• Максимальная герметизация оборудования, коммуникаций, фланцевых соединений по всей технологической цепочке;

• Выбор запорно-регулирующей арматуры и технологического оборудования, в соответствии с рабочими параметрами производства, климатическому исполнению и коррозионной активности среды;

• Испытание оборудования и трубопроводов на прочность и плотность гидравлическим или пневматическим способом по окончании монтажа ТС;

• Запрет движения транспорта, не предусмотренного Проектом производства работ для данного объекта;

• Запрет работы двигателя автотранспорта при проведении погрузочно-разгрузочных работ;

• Соблюдение технологического режима слива топлива из АЦ и выдачи топлива клиентам МАЗС;

• Постоянный автоматический контроль содержания углеводородов в местах их возможного возникновения и периодический контроль над состоянием воздушной среды площадки МАЗС переносными газоанализаторами.

• Работа МАЗС во время грозы, снежных бурь, ураганов приостанавливается.

Строгое соблюдение технологического процесса, трудовой дисциплины, а также нормативных правовых актов в области промышленной и пожарной безопасности сводит к минимуму возникновение возможных аварийных ситуаций на МАЗС и последствий их воздействия на окружающую среду.

1. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Расчет продолжительности слива бензина из автоцистерны самотеком выполняется по методике .

Исходные данные:

Марка автоцистерны АЦ-10-260;

Длина приемного трубопровода резервуара

Диаметр приемного трубопровода резервуара

Длина сливного патрубка

Диаметр сливного патрубка

h(0)=4;

Давление при сливе нефтепродукта S=53000 Па;

Плотность бензина

Потери в трубопроводе

Начальный взлив в резервуаре АЗС равен 1,2м;

Объем резервуара V=25;

Согласно таблице 1.9 V резервуара 10; 25; 50

Поэтому взяли V=25

Резервуар оснащен дыхательным клапаном АЗТ 5-890-820.

Различием диаметров местных сопротивлений и приемного трубопровода пренебречь, согласно таблице 1.19

Для АЦ-10-260 находим А=2,17м; В=1,63м; при подаче .

Для дыхательного клапана АЗТ 5-890-802

Коэффициент гидравлического сопротивления рукава автоцистерны определяем по формуле

Рисунок 12 – Схема слива топлива из автоцистерны самотеком

Так как течение бензина происходит в зоне смешанного трения турбулентного режима, находим величину функции

Принимая в первом приближении , вычисляем коэффициент расхода сливной коммуникации по формуле 12.26 :

Параметры приемного резервуара на АЗС согласно таблицы 1.9 : диаметр

Отсюда начальный объем бензина в приемном резервуаре

Так как вместимость автоцистерны равна 10, то после завершения слива объем бензина в приемном резервуаре станет равным 20,7. Следовательно, на момент окончания слива

Соответствующую безразмерную высоту заполнения резервуара найдем из уравнения

Методом последовательных приближений находим, что в данном случае =0,75. Следовательно, изменение высоты взлива в резервуаре

Средняя скорость нефтепродукта в начале и конце слива

,

Согласно формуле 12.33

Средняя скорость нефтепродукта в приемном трубопроводе

Число Рейнольдса и коэффициент гидравлического сопротивления для приемного трубопровода

Так как в данном случае

и

то в среднем слив происходит зоне квадратичного трения турбулентного режима и поэтому

Уточненная величина функции по формуле

Уточненная величина коэффициента расхода, согласно формулы 12.66

Так вновь найденное значение отличается от первоначального

Что меньше допустимой погрешности инженерных расчетов (5%), а значит уточнять величину средней скорости нет необходимости.

Площадь сечения сливного трубопровода по формуле 12.32

Время полного слива автоцистерны

2.2 . Гидравлический расчет всасывающей линии трубопровода

В данном случае гидравлический расчет будем вести при средне -минимальной температуре нефтепродукта.

Кинематическая вязкость ;

Длина всасывающей линии L = 70,7 м;

Наружный диаметр всасывающего трубопровода D_вс =0,063 м;

Толщина стенки трубопровода м;

Геодезическая отметка резервуара z рез = 324,7 м;

Геодезическая отметка ТРК м;

Эквивалентная шероховатость труб ;

Производительность насоса Q=0,0033

Таблица 3 - Местные сопротивления на всасывающей линии

Тип местного сопротивления	Количество
Фильтр	0	1,7
Задвижка	3	0,15
Поворотов	5	0,3

1. Находим внутренний диаметр трубопровода

2. Скорость движения потока

3. Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе

4. Критические значения числа Рейнольдса

Так как , режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в области гидравлически гладких труб, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле

5. Потери напора по длине трубопровода

6. Потери напора на местные сопротивления

7. Потеря напора на преодоление сил тяжести

8. Полная потеря напора на всасывающей линии

9. Проверка всасывающего трубопроводов на холодное кипение паров бензина. Условие, которое должно выполнятся, чтобы не произошло срыва потока

Па – давление насыщенных паров бензина при 26,9 С

Па – атмосферное давление.

Условие выполняется.

2.3 Расчет на прочность полиэтиленовых труб

2.3.1 Расчетные характеристики полиэтиленовых труб

Расчетное сопротивление материала труб R следует определять по формуле

,

где R^H—нормативное длительное сопротивление разрушению мате­риала труб из условия работы на внутреннее давление, R^H =1,3МПа;

K_Y—коэффициент условий ра­боты трубопровода, K_Y =0,5;

К_с—коэффициент проч­ности соединения труб, К_с =0,95[13] . 

Модуль ползучести материала труб Е, принимается с учетом его изменения при длительном действии нагрузки и температуры на трубопро­вод по формуле

где Е₀ — модуль-ползучести материала трубы при растяжении, Е₀ =32 МПа,в зависимости от проектируемого срока службы трубопровода и величины действующих в стенке тру­бы напряжений;

К_е — коэффициент, учитывающий влияние температуры на деформационные свойства материала труб, К_е =0,40.

2.3.2 Расчет нагрузок и воздействия на трубопровод

При расчете трубопроводов следует учитывать нагрузки и воздействия, возникающие при их сооружении, испытании и эксплуатации.

Рассчитаем нормативную нагрузку от массы 1 м трубопро­вода

где g_T—плотность материала трубопровода, кг/м³;

D— наружный диаметр трубы, м;

d—толщина стенки трубы, м.

В тех случаях, когда для трубопровода требуется устройство наружной изоляции, в нормативную нагрузку q^H_T следует включать нагрузку от массы изолирующего слоя.

Нормативная вертикальная нагрузка от давле­ния грунта на трубопровод

где g_ГР— плотность грунта, кг/м³;

h—расстояние от верха трубопровода до поверхности земли, м, назначаемое из усло­вия исключения возможности воздействия на трубопровод динами­ческих нагрузок.

Нормативную нагрузку от гидростатического давления грунтовых вод, вызывающую всплытие трубо­провода

где g_В — плотность воды с учетом растворенных в ней солей, Н/м³ (кгс/м³),

D — наружный диаметр трубопровода с учетом изоляционного покрытия, м.

2.3.3 Проверка прочности и устойчивости подземных трубопровод

Подземные трубопроводы следует проверять по прочности и деформациям поперечного сечения.

Расчетные сопротивления материала труб для подземного трубопровода следует определять по фор­муле

где R—расчетное сопротивление материала труб;

К₁ — коэффициент условий прокладки подземного трубопровода, принимаемый равным 0,8—для трубопроводов, про­кладываемых в местах, труднодоступных для рытья траншей в слу­чае его повреждения; 0,9—для трубопроводов, прокладываемых под усовершенствованными покрытиями; 1,0—для остальных тру­бопроводов.

Несущая способность подземных трубопроводов должна проверяться путем сопоставления предельно до­пустимых расчетных характеристик материала трубо­провода с расчетными нагрузками на трубопровод, при этом внешние, нагрузки приводятся к двум эквивалент­ным противоположно направленным вдоль вертикально­го диаметра линейным нагрузкам.

Полная расчетная приведенная (эквивалент­ная) линейная нагрузка Р_пр

где Q — равнодействующие расчетных вертикальных нагрузок;

b — коэффициент приведения нагрузок;

h — коэффициент, учитывающий боковое давление грунта на трубопровод.

- расчетная нагрузка на трубопровод от тран­спорта;

- расчетная нагрузка на трубопровод от равно­мерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки.

Расчетная нагрузка на трубопровод от тран­спорта

где n_тр — коэффициент перегрузки от транспортных нагрузок, h_тр =1,4;

q^Н_ТР—нормативное равномерно распределенное давление от транспорта, q^Н_ТР =10Н/м²;

D—наружный диаметр трубопровода, м.

Расчетная нагрузка на трубопровод от равно­мерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки

где Р_ГР—параметр, характеризующий жесткость засыпки, МПа (кгс/см²), рассчитываемый по соотношению

.

Р_Л—параметр, характеризующий жесткость трубопро­вода

где Е_ГР —модуль деформации грунта засыпки, принимаемый в зависимости от степени уплотнения грунта: для песчаных грунтов—от 8,0 до 16,0 МПа), для супесей и суглинков—от 2,0 до 6,0 МПа), для глин—от 1,2 до 2,5 МПа;

Е —мо­дуль ползучести материала труб;

n_P — коэффициент перегрузки от нагрузок на поверхности грунта.

Значение коэффициента приведения нагрузок b следует принимать зависимости от способа опирания трубопровода на грунт:

а) для нагрузок от давления грунта: при укладке на плоское основание—0,75; при укладке на спрофилиро­ванное основание с углом охвата трубы 2а= 70°—0,55, 2а =90°— 0,50, 2а = 120° — 0,45;

б) для нагрузок от массы трубопровода и транспортируемого вещества: при укладке на плоское основание — 0,75, при укладке на спрофилированное основание с углом охвата трубы 2а = 75°— 0,35, 2а =90°— 0,30, 2а= 120°—0,25.

Величину коэффициента h, учитывающего боко­вое давление грунта на трубопровод, следует принимать в зависимости от степени уплотнения засыпки в преде­лах от 0,85 до 0,95.

Несущую способность подземных трубопрово­дов по условию прочности следует проверять на дейст­вие только внутреннего давления транспортируемого ве­щества, при этом полное расчетное приведенное (экви­валентное) напряжение s_пр, МПа (кгс/см²), вычисленное в соответствии с требованиями п. 5,18 должно удовлет­ворять неравенству

условие выполняется.

2.4 Расчет оболочки резервуара

В горизонтальной оболочке, покоящейся на сплошном основании, под действием веса нефтепродукта и собственного веса возникают изгибающие

моменты М_1, М_2, стремящиеся сплющить оболочку – увеличить горизонтальный диаметр. При наличии избыточного давления в стенках корпуса, возникают равномерно распределенные растягивающие напряжения, способствующий сохранению формы корпуса. Поэтому корпус резервуара, рассчитанный на действие изгибающих моментов, обязательно должен быть проверен на растягивающие напряжения от внутреннего избыточного давления.

Изгибающий момент, возникающий в оболочке под действием гидростатического давления нефтепродукта равен

где R-радиус резервуара;

φ- коэффициент, зависящий от условия закрепления днища резервуара по контуру (φ=0,5-0,75).

Изгибающий момент возникающий от собственного веса оболочки ( на единицу длины оболочки)

,

где δ- толщина стенки резервуара,

плотность стали, кг/м³.

Максимальные значения моментов М_1, М₂ будут при т.е. по концам горизонтального диаметра

Момент сопротивления определяется по формуле

Расчетное напряжение на изгиб

Подземные резервуары подвержены не только внутреннему давлению от нефтепродукта, но и наружному давлению грунта и действию вакуума.

Грунт сдавливает оболочку резервуара неравномерно. Вертикальное давление грунта

а горизонтальное

где плотность грунта;

h- расстояние от поверхности земли до рассматриваемой точки;

α –угол внутреннего трения грунта.

Для практических расчетов эллиптическую эпюру давления грунта заменяют круговой с постоянной интенсивностью давления (рисунок 13).

Рисунок 13 – Эпюра давлений грунта на горизонтальный резервуар

Величина изгибающего момента (на единицу длину оболочки) от давления грунта определяется по формуле

где -глубина заложения оси резервуара в грунт;

R- радиус оболочки резервуара.

Как указывалось выше, оболочка под влиянием внешнего давления может потерять свою форму. Это может произойти еще задолго до того, как напряжения в ней достигнуть расчетных значений. Поэтому оболочку подземного резервуара необходимо всегда проверять на устойчивость цилиндрической формы в радиальном направлении по формуле

где Е-модуль упругости;

l- расстояние между ребрами жесткости резервуара, l=1,5D.

Для устойчивости формы резервуара внешнее давление грунта должно быть меньше на величину коэффициента запаса устойчивости n, равную

Условие выполняется.

2.5 Расчет днища резервуара на прочность

Вместимость резервуара V=40м³;

Диаметр резервуара D=2,5м;

Избыточное давление

Давление вакуума

Толщина днища

Резервуар выполнен из стали с кН/см².

При расчете на прочность будем учитывать избыточное и гидростатическое давления жидкости (бензин) =740 кг/м³. Примем угол между образующей и его осью (рисунок 14) β=60С°.

Рисунок 14 –Воздействие на коническое днище.

Суммарное гидростатическое и избыточное давление на уровне центра днища

Проверим на прочность днище

,

т.о. ,

значит прочность днища достаточна.

Проверка днища на устойчивость по формуле

=

,

устойчивость днища обеспечена.

2. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

Долгосрочные инвестиции в промышленное производство и транспорт составляют основу развития экономики любой отрасли. Особенно важен этот фактор для развития нефтегазодобывающей промышленности и трубопроводного транспорта, требующих значительных сумм капиталовложений.

Методика оценки экономической эффективности инвестиций – один из важнейших вопросов. Основное внимание в данной работе уделяется оценке эффективности инвестиций на предприятиях нефтеперерабатывающей промышленности.

3.1 Методика оценки экономической эффективности инвестиционных проектов

Инвестиции – средства (денежные средства, ценные бумаги, иное имущество, в том числе имущественные права, имеющие денежную оценку),

Вкладываемые в объекты предпринимательской и (или) иной деятельности с целью получения прибыли и (или) достижения иного полезного эффекта.

Различаются:

– капиталообразующие (реальные) инвестиции (real investment), обеспечивающие создание и воспроизводство фондов; состоят из капитальных вложений, оборотного капитала, а также иных средств, необходимых для проекта;

– портфельные инвестиции (portfolio investment) – помещение средств в финансовые активы.

Капитальные вложения – инвестиции в основной капитал (основные средства), в том числе затраты на новое строительство, расширение, реконструкцию и техническое перевооружение действующих предприятий, приобретение машин, оборудования, инструмента, инвентаря, проектно-изыскательские работы и другие затраты.

Проект – комплекс действий (работ, услуг, приобретений, управленческих операций решений), направленных на достижение сформулированной цели.

Инвестиционный проект (ИП) – обоснование экономической целесообразности, объема и сроков осуществления капитальных вложений, в том числе необходимая проектно-сметная документация, разработанная в соответствии с законодательством РФ и утвержденными в установленном порядке стандартами (нормами и правилами), а также описанием практических действий по осуществлению инвестиций (бизнес-план).

Эффективность инвестиционного проекта характеризуется системой показателей, отражающих соотношение затрат и результатов применительно к интересам его участников.

Необходимо различать понятия: экономическая эффективность (efficiency) и экономический эффект (effect).

Под экономическим эффектом в общем случае понимается величина экономии затрат в рублях в результате осуществления какого-либо мероприятия или их совокупности. В традиционных технико-экономических расчетах чаще всего используется величина годового экономического эффекта, т.е. экономии средств за год. Под экономической эффективностью понимается относительная величина, получаемая в результате сопоставления экономического эффекта с затратами, вызвавшими этот эффект. Причем это может быть простое отношение эффекта к соответствующим затратам (efficiency ratio) и более сложные отношения.

Анализ эффективности ИП основывается на моделировании денежных потоков (cash flow), складывающихся в течение всего срока жизни проекта. Денежный поток (поток реальных денег) складывается из всех притоков и оттоков денежных средств в некоторый момент времени (или на некотором шаге расчета).

Приток денежных средств равен величине денежных поступлений (результатов в стоимостном выражении) на соответствующем шаге.

Отток равен платежам (затратам) на этом шаге.

Срок жизни проекта (расчетный период) должен охватывать весь жизненный цикл разработки и реализации проекта вплоть до его прекращения. Срок жизни проекта включает в себя следующие основные стадии (этапы):

– инвестиционную;

– эксплуатационную;

– ликвидационную.

3.1.1 Показатели эффективности инвестиционных проектов

Для оценки экономической эффективности инвестиционных проектов могут использоваться следующие критерии:

– чистый дисконтированный доход (ЧДД);

– индекс доходности (ИД);

– внутренняя норма доходности (ВНД);

– срок окупаемости с учетом фактора времени (дисконтирования).

Чистый дисконтированный доход определяется как сумма следующего вида:

(1)

или

,

где – шаги расчета;

–стоимостная оценка результата реализации проекта (приток денежных средств);

–стоимостная оценка затрат, включая капитальные вложения (отток денежных средств);

–срок жизни проекта (расчетный период);

–ставка (норма) дисконта;

–поток реальных денег для проекта в целом или отдельного его участника;

–коэффициент дисконтирования в момент времени .

Расчетный период разбивается на шаги, в пределах которых производится агрегирование данных, используемых для оценки финансовых показателей. Шаги расчета определяются их номерами (0,1…). Время в расчетном периоде измеряется в годах или долях года и отсчитывается от фиксированного момента, принимаемого за базовый (обычно в качестве базового принимается момент начала или конца нулевого шага).

Норма дисконта (привидения) отражает возможную стоимость капитала, соответствующую возможной прибыли инвестора, которую он мог получить на туже сумму капитала, вкладывая его в другом месте, при допущении, финансовые риски одинаковы для обоих вариантов инвестирования. Другими словами, норма дисконта должна являться минимальной нормой прибыли, ниже которой предприниматель счел бы инвестиции невыгодными для себя.

Для инвестиционного проекта в качестве нормы дисконта иногда используется ставка процента, которая уплачивается получателем ссуды.

Если из состава затрат исключить капитальные вложения (инвестиции), то формула (1) примет следующий вид:

,

где – затраты наt-м шаге без учета капитальных вложений;

–дисконтированные капитальные вложения, определяемые по формуле:

(2)

Если разница между стоимостными оценками результатов и затрат постоянна в течение всего срока жизни проекта, то формула (2) может быть преобразована в следующий вид:

В данном случае величина получена как сумма членов геометрической прогрессии.

Значения коэффициентов иможно получить из специальных таблиц дисконтированных величин.

Величину можно представить в виде

,

где – выручка от реализации продукции (услуг) наt-м шаге;

–амортизационные отчисления выплаты из прибыли на t-м шаге.

В свою очередь:

,

где – прибыль до налогообложения наt-м шаге.

Следовательно:

,

где – чистая прибыль наt-м шаге.

Если рассчитанный ЧДД положителен, то прибыль инвестиций выше нормы дисконта и проект следует принять. Если ЧДД равен нулю, то прибыльность равна норме дисконта. Если ЧДД меньше нуля, то прибыльность инвестиций ниже нормы дисконта и от проекта следует отказаться.

При сравнении альтернативных проектов предпочтение должно отдаваться проекту с большим значением ЧДД.

Индекс доходности (ИД) определяется как отношение суммы дисконтированных эффектов к сумме дисконтированных капитальных вложений:

или

.

Индекс доходности тесно связан с ЧДД. Если ЧДД положителен, то ИД >1. Если ЧДД отрицателен, то ИД <1. Если ИД>1, то проект эффективен; если ИД <1 – неэффективен.

Внутренней нормой доходности (ВНД) называется такое положительное число , что при норме дисконтачистый дисконтированный доход проекта обращается в 0, при всех больших значениях Е – отрицателен, при всех меньших значениях Е – положителен. Если не выполнено хотя бы одно из этих условий, считается, что ВНД не существует.

Экономический смысл показателя ВНД состоит в том, что он показывает максимальную ставку платы за инвестиции, при которой они остаются безубыточными. Таким образом, ВНД может трактоваться как нижний гарантированный уровень прибыльности инвестиционных затрат.

ВНД определяется из уравнения, которое можно записать в виде:

.

Для оценки эффективности ИП значение ВНД необходимо сопоставлять с нормой дисконта Е. Инвестиционные проекты у которых ВНД >Е, имеют отрицательный ЧДД и поэтому неэффективны.

Сроком окупаемости с учетом дисконтирования называется продолжительность периода от начального момента до момента окупаемости. Моментом окупаемости с учетом дисконтирования называется тот наиболее ранний момент времени в расчетном периоде, после которого текущий ЧДД становится и в дальнейшем остается неотрицательным (иными словами, результаты реализации проекта превышают первоначальные капитальные вложения и другие затраты).

При определении срока окупаемости с учетом дисконтирования

используется следующая формула:

Расчет срока окупаемости можно проводить графически.

Применение программного продукта Microsoft Excel 5.0a (русифицированная версия) позволяет автоматизировать расчет показателей ЧДД, ВНД, срок окупаемости. С этой целью используются встроенные в Ms Excel стандартные финансовые функции. При этом в качестве аргументов при проведении расчетов вводятся значения денежных потоков .

Любой инвестиционный проект должен оцениваться не изолированно, а рассматриваться с учетом его связей с другими проектами и текущей деятельностью предприятия. В простейшем случае, когда предприятие пытается реализовать только один новый инвестиционный проект, необходимо рассмотреть, по меньшей мере, две альтернативные возможности:

1) реализация проекта (ситуация «с проектом»)

2) отказ от реализации проекта (ситуация «без проекта»).

Приближенным методом оценки ИП на действующем предприятии является так называемый приростный метод. В этом случае в качестве выручки от реализации продукции, себестоимости и других показателей проекта принимается изменение соответствующих показателей по предприятию в целом, обусловленное реализацией проекта.

Для расчета денежных потоков проекта могут использоваться различные виды цен: базисные, прогнозные, мировые.

Расчет стоимости и объем строительно-монтажных работ определяем с учетом коэффициентов на проектные и изыскательные работы для строительства каждого объекта АЗС (таблица 7).

Таблица 7- Расчет стоимости строительно-монтажных работ на АЗС

№	Характеристика предприятия, здания, сооружения	Коэффициенты на проектные и изыскательные работы для строительства	Расчет стоимости (объем строительно-монтажных работ),%	Стиоимость, руб.
1	АЗС для обслуживания автотранспорта, пропускная способность 93 авт/час (с магазином)	К=0,88 на РП К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		9953,60
2	Разработка эскизного проекта	К=0,15 К=0,4		57216,10
3	Автомобильная газозаправочная станция производительностью 200 заправок в сутки	К=1,25 К=0,45 К=2,06 индекс цен ОАО «ТН»		136578,78
4	Автономный источник тепла производительностью 0,05 мВт	К=1,25 К=0,25привязка К=0,2 на объем работ К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		31622,89
5	Расчет токов короткого замыкания электросетей	К-0,5 на РП К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		832,00
6	Воздушная линия напряжения 3-20кВ, длиной от 0,015 до1км	К=1,13 на РП К=16,00 индекс цен ОАО «ТН»		4194,56
7	Трансформаторная подстанция (КТП) напряжением 6-20 кВ	К=1,105 на РП К=16,00 индекс цен ОАО «ТН»		12658,88
8	Воздушная линия напряжения до 1 кВ	К=1,14 на РП К=16,00 индекс цен ОАО «ТН»		2845,44
9	Кабельная линия телефонной связи в проектируемой одноотверстной кабельной канализации	К=0,79 на РП К=1,1 К=16,00 индекс цен ОАО «ТН»		4838,59

Продолжение таблицы 7

10	Переход кабельной линии связи под автомобильной дорогой способом прокола	К=1,25 К=0,2 К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		10140,00
11	Две кабельные вставки на ВЛ-10кВ	К=1,13 на РП К=16,00 индекс цен ОАО «ТН»		1048,64
12	Переход кабельной линии 10 кВ под автомобильной дорогой способом прокола	К=0,7 К=0,2 на объем работ К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		10140,00
13	Водопровод при подземной прокладке	К=0,7 К=0,5 на объем работ К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		50566,88
14	Два перехода под автомобильной дорогой способом прокола	К=1,25 К=0,2 на объем работ К=2,08 индекс цен ОАО «ТН»		20280,00
15	Разработка раздела «Перечень мероприятий по охране окружающей среды»	договорная		32000,00
16	Разработка раздела «Мероприятий по обеспечению пожарной безопасности»	договорная		25000,00
			Итого	1353564,66
	НДС	18%		243641,62
	Итого по смете			1597206,17