- •7 Расчет производительности компрессоров и газодинамических
- •1 Контрольные вопросы
- •1.1 Кран машиниста № 394
- •1.2 Кран вспомогательного тормоза локомотива № 254
- •1.3 Воздухораспределитель № 483
- •1.4 Воздухораспределитель № 292
- •1.5 Электропневматические тормоза (двухпроводный эпт)
- •1.6 Алсн с автостопом эпк-150 и
- •1.7 Авторежим. № 265 и противоюзные устройства
- •1.8 Общие вопросы
- •2 Расчет механической части тормоза
- •2.1 Общие сведения и рекомендации для выполнения расчетов
- •2.2 Выбор эффективного нажатия тормозных колодок
- •2.3 Расчет передаточного числа рычажной передачи
- •2.15 Схема рассчитываемой рычажной передачи с необходимыми данными изо-
- •2.4 Расчет диаметра тормозного цилиндра и его выбор
- •3 Тормозные системы и расчет их параметров
- •3.1 Принципиальная пневматическая схема тормозного оборудования
- •3.2 Расчет давлений в тормозных цилиндрах
- •3.3 Расчет тормозных параметров подвижного состава
- •4. Расчет длины тормозного пути поезда
- •4.1 Расчет тормозного пути по интервалам скорости
- •4.2 Расчет тормозного пути по интервалам времени
- •4.3 Определение тормозного пути по номограммам
- •4.2) И с помощью номограмм /8,9/, как показано выше. Свести итоговые резуль-
- •4.4 Расчет потребного для поезда тормозного нажатия и ручных
- •4.3 При нагрузке на ось более 100 кН, приведенный в числителе, а при меньшей,
- •4.5 Оценка степени использования сцепления при торможении
- •5 Расчет тепловых режимов при торможении
- •5.1 Расчет теплового режима и износа тормозных колодок
- •5.2 Расчеты заклиненного состояния колесных пар
- •5.3 Расчет температуры на поверхности трения
- •6 Расчет продольно-динамических усилий в поезде при торможении
- •1) При двух скоростях движения перед торможением (большей и меньшей) и
- •35; 32; 30; 25 С), обеспечиваемых по мере совершенствования грузовых воздухо-
- •483 (1976 Г). По результатам расчетов строят график
- •7 Расчет производительности компрессоров и газодинамических
- •7.1 Оценка общего часового расхода воздуха
- •7.2 Расчет требуемой производительности компрессорной
- •7.3 Проверка производительности компрессорной установки
- •7.4 Расчет процессов изменения давления сжатого воздуха
- •7.5 Влажность сжатого воздуха и пути ее снижения
- •8 Расчет элементов тормозных систем
- •8.1 Расчет резиновых диафрагм, клапанов, пружин
- •8.2 Расчет калиброванных отверстий
- •Document Outline
6 Расчет продольно-динамических усилий в поезде при торможении
Поскольку скорость тормозной волны в современных пневматических тормо-
зах не превышает 300 м/с, то из-за поочередного (от головы к хвосту поезда) сраба-
тывания тормозов вагонов происходит их набегание друг на друга и возникают про-
дольно-динамические реакции, иногда ударного характера. При этом весь период
торможения, согласно разработанной проф. Карвацким Б.Л. методике, разделяется
на 4 фазы. Первые три определяют неустановившийся, а четвертая, последняя, ус-
тановившийся режим торможения.
Первая фаза длится с момента поворота ручки крана машиниста в тормозное
положение до начала наполнения тормозного цилиндра последнего в поезде вагона.
Вторая начинается с конца первой и заканчивается максимальным наполнением
тормозного цилиндра первого вагона. Третья фаза возникает с конца второй и длит-
59
ся до наибольшего давления в тормозном цилиндре последнего вагона. Четвертая
фаза длится до конца торможения.
Расчеты и экспериментальные исследования показывают, что наибольшие
усилия в автосцепках появляются в период неустановившегося режима торможения
в его первой фазе и, как правило, в последней трети поезда. Величину этих мгно-
венных усилий находят по выражению
n
Lп
R =A åk j
, кН,
(6.1)
p kp V
t
i = 1
mв ц
где
А - коэффициент, зависящий от конструкции воздухораспределителя,
состояния поезда перед торможением (растянут - А = 0,65; сжат -А= 0,4) и износа
автосцепок;
Lп - длина поезда, м;
Vmв - скорость тормозной волны, м/с;
t– время наполнения тормозных цилиндров, с.
В связи с небольшой длиной пассажирских поездов, характеристиками их
межвагонных упругих соединений и частым применением ЭПТ, вызывающим од-
новременное срабатывание тормозов по составу, продольно-динамические усилия в
них невелики. В то же время в грузовых, особенно длинносоставных поездах, нахо-
дящихся перед торможением в растянутом состоянии, эти усилия могут достигать
опасных, предельных по условиям прочности автосцепки значений - 2000 - 2500 кН.
Длительно действующее продольное усилие в поездах, в том числе соединен-
ных, не должно превышать 500 кН при наличии порожних или мало загруженных
вагонов (до 100 кН/ось) по условиям их схода, особенно в кривых участках пути, и
1000 кН при грузовых загруженных вагонах. Для расчета этих реакций в грузовых
соединенных поездах, если первый из них тормозит, а второй нет, используется сле-
дующая формула /5/:
,
0 27bJ ( V +
)
100 Q Q
Р
1 2
R =
, кН
(6.2)
( Q +Q
5
)( V +
)
100
1
2
где
b коэффициент использования тормозного нажатия (при ПСТ или ЭТ
принять равным 1);
Q1, Q2 Ñ вес первого и второго поездов.
Кратковременно действующие продольно-динамические усилия, превы-
шающие установленные нормы, приводят в основном к обрыву или повреждению
автосцепок, а длительно действующие - к сходу порожних или мало загруженных
вагонов.
Длина вагонов по осям автосцепок составляет: восьмиосных - 20,2 м; четы-
рехосных полувагонов - 13,9 м; четырехосных крытых - 14,7 м; четырехосных реф-
рижераторных -22,1 м.
Расчеты по выражению (6.1) в соответствии с заданием (таблица 6.1)
выполняют для оценки мгновенных усилий в автосцепках грузовых поездов (А =
60