Проверка кабелей по термической устойчивости

По термической устойчивости токам к.з. проверяются кабели с сечением жилы 35 мм² и менее. Термическая устойчивость кабелей принимается по данным [3]. Проверка проводится по максимально возможному току трехфазного к.з. в начале проверяемого кабеля и сводится в таблицу, составленную по форме таблицы 5.

Примечание к таблице. Проверять кабели по термической устойчивости следует из предположения, что отключать эти проверяемые кабели будет ближайший по направлению к источнику питания фидерный выключатель или выключатель подстанции.

Таблица 5- Проверка кабелей по термической устойчивости

Обозначение кабеля по схеме	Тип кабеля	Ток трехфазного к.з. в начале кабеля, А	Тип защитного аппарата	Ток термической устойчивости кабеля, А

Выбор и проверка низковольтной

АППАРАТУРЫ И ЕЁ ЗАЩИТЫ

Общие сведения

При выборе низковольтной аппаратуры считается целесообразным установка фидерных выключателей на каждом распределительном пункте, если расстояние между ними более 100 м.

Рабочий ток, проходящий через фидерный выключатель, определяется по формуле (1), через магнитный пускатель - по данным таблицы 1.

Фидерный выключатель и магнитный пускатель выбираются из условий

I_н ≥ I_р,

где I_н – номинальный ток выбираемого аппарата; I_р – рабочий ток магистрального кабеля, определяемого по формуле (1) или номинальный ток потребителя, принимаемый по таблице 1.

Нагрузка на вводные зажимы фидерных выключателей и пускателей согласована с номинальным током аппарата. Поэтому выбранный фидерный выключатель или пускатель должны быть проверены по допустимой нагрузке на вводные зажимы. Допустимая нагрузка на вводные зажимы может быть определена по кратности суммарной величины тока, приведенной ниже.

Допустимый номинальный ток аппарата, А	До 25	От 25 до 63	От 63 до 250	Свыше 250
Кратность суммарной величины тока (включая транзитный) по отношению к допустимому, не более	3,0	2,5	2,0	1,2

Выбор и проверка уставок токовых реле и плавких вставок аппаратов низкого напряжения

Величина уставки тока срабатывания реле автоматических выключателей или магнитных пускателей для защиты магистрали определяется по формуле [1]

где I_н.пуск – номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя; ΣI_н.р – сумма номинальных токов всех остальных токоприемников.

Для защиты ответвлений величина уставки тока срабатывания определяется как

Принимается ближайшая большая промаркированная уставка. Выбранная уставка тока срабатывания реле проверяется по расчётному минимальному току двухфазного к.з. в наиболее удаленной точке защищаемой зоны. При этом отношение (кратность) расчетного минимального тока двухфазного к.з. к уставке тока срабатывания реле должно удовлетворять требованию

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей для защиты электродвигателей выбирается по формуле

где 1,6 ÷2,5 – коэффициент, обеспечивающий неперегорание плавкой вставки при пусках электродвигателей с короткозамкнутым ротором, при нормальных условиях пуска (редкие пуски и быстрое разворачивание) следует принимать значение 2,5, при тяжёлых условиях пуска (частые пуски при длительном разворачивании) – 1,6 ÷ 2,0.

Выбранная плавкая вставка предохранителей должна быть проверена по току двухфазного к.з. с соблюдением соотношения

При этом кратность, равная 4, допускается только в сетях напряжением 380 В, 660 В в случаях, когда требуется плавкая вставка на номинальный ток 160 и 200 А, а также в сетях напряжением 127 В независимо от требуемой величины тока плавкой вставки.

При выборе уставок реле аппаратов, защищающих магистральную линию, рекомендуется уставку реле последующего аппарата по направлению к ПУПП увеличивать на одну-две ступени по сравнению с уставкой реле предыдущего аппарата при обязательном соблюдении соотношения

Перекрытия зон максимальной токовой защиты аппаратов для подземных сетей низкого напряжения не требуется и максимальная токовая защита каждого защитного аппарата должна реагировать на токи к.з. только своей зоны действия.