- •Материальный и тепловой баланс
- •Содержание
- •1 Металлургические технологии переработки твердых бытовых отходов
- •2 Расчет материального баланса конвертерной плавки c использованием твердых бытовых отходов
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет технологических параметров периода нагрева лома
- •2.3 Определение среднего состава металлошихты и количества примесей, окисляющихся к концу продувки
- •2.4 Определение расхода извести
- •2.5 Определение содержания окислов железа в шлаке
- •2.6 Предварительное определение количества и состава шлака в конце продувки
- •2.7 Определение состава металла в конце продувки
- •2.8 Определение содержания фосфора в металле
- •2.9 Определение содержания серы в металле
- •2.10 Определение угара примесей чугуна и количества образовавшихся окислов
- •С учетом извести и миксерного шлака серы поступило в шлак:
- •2.11 Уточнение количества и состава конечного шлака
- •2.12 Баланс окислов железа в шлаке
- •2.13 Расчет расхода технического кислорода
- •2.14 Расчет количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера
- •2.15 Определение количества жидкого металла в конце продувки
- •3 Расчет теплового баланса конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •3.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
- •3.2 Общий приход тепла на плавку
- •3.2.1 Приход тепла от использования угля и тбо на прогреве лома
- •3.2.2 Физическое тепло жидкого чугуна
- •3.2.3 Химическое тепло металлошихты
- •3.2.4 Химическое тепло реакций шлакообразования
- •3.2.5 Физическое тепло миксерного шлака
- •3.2.6 Общий приход тепла на плавку
- •3.3 Расход тепла
- •3.3.1 Физическое тепло стали Физическое тепло стали , может быть определено по уравнению:
- •3.3.2 Физическое тепло шлака
- •3.3.3 Тепло, уносимое отходящими газами
- •3.3.4 Тепло, уносимое выбросами металла
- •3.3.5 Тепло, уносимое пылью отходящих газов
- •3.3.6 Тепло диссоциации извести
- •Список литературы
- •Материальный и тепловой баланс конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •654007, Г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42
3.2.5 Физическое тепло миксерного шлака
Средняя теплоемкость миксерного шлака может быть определена по формуле:
Co = 0,73 + 0,0003 × , (3.8)
где 0,73 – теплоемкость шлака при 0 К, кДж/кг·град;
0,0003 – приращение теплоемкости шлака на 1°, кДж/кг·град;
–средняя температура миксерного шлака, К.
Среднюю температуру миксерного шлака, попадающего в конвертер из чугуновозного ковша, ориентировочно можно принимать на 15-20° ниже температуры заливаемого в конвертер чугуна.
Тогда:
= (1420 - 20) + 273 = 1673 К,
Co = 0,73 + 0,0003 × 1673 = 1,23 кДж/кг·град.
Количество вносимого тепла миксерным шлаком определится из выражения:
, (3.9)
где – количество миксерного шлака на 100 кг металлошихты, кг;
– средняя температура миксерного шлака, °С;
– средняя теплоемкость миксерного шлака, кДж/кг·град;
– средняя теплота плавления шлака (209,5 кДж/кг);
.
3.2.6 Общий приход тепла на плавку
Общий приход тепла на плавку рассчитывается следующим образом:
3.3 Расход тепла
3.3.1 Физическое тепло стали Физическое тепло стали , может быть определено по уравнению:
, (3.10)
где Mст – вес жидкой стали перед раскислением, кг;
– теплоемкость твердой стали, равная 0,7 кДж/кг·град;
tпл – температура плавления стали, °С;
qпл – скрытая теплота плавления стали, равная 272,4 кДж/кг·град;
tст – температура стали перед выпуском, °С;
– теплоемкость жидкой стали, равная 0,84 кДж/кг·град.
Температура плавления стали:
tпл = 1539 – 65 · (%C), (3.11)
где 1539 – температура плавления чистого железа, °С;
65 – снижение температуры плавления стали на 1% углерода в металле, °С;
(%С) – содержание углерода в металле перед раскислением;
tпл = 1539 – 65 · 0,15 = 1529 оС.
Тогда:
3.3.2 Физическое тепло шлака
Средняя теплоемкость конечного шлака (как и миксерного) определяется по формуле:
Co = 0,73 + 0,0003 × Tшл, (3.12)
где Тшл – температура конечного шлака, К.
По опытным данным температуру конечного шлака можно принять выше температуры металла в конце продувки на 10°С, т.е. 1620°С, так как превышение температуры шлака над температурой металла составляет обычно 5-15°С.
Тогда:
Co = (0,73 + 0,0003 × (1893 + 10 + 273)) = 1,3 кДж/кг·град.
Потери тепла со шлаком определяются по формуле:
Q2 = (Cо × tшл+qшл)Мшл , (3.13)
где qшл – скрытая теплота плавления шлака, равная 209,5 кДж/кг·град;
Мшл – количество конечного шлака, кг;
Q2 = (1,3 × (1610 + 10) + 209,5) × 12,681 = 29319,7 кДж.
3.3.3 Тепло, уносимое отходящими газами
Средняя температура отходящих газов принимается равной средней температуре металла за время продувки:
.
Средними теплоемкостями газов в зависимости от их температуры обычно задаются в соответствии с таблицей 20.
Таблица 20 – Средние теплоемкости газов
Компоненты газов |
Средняя теплоемкость газов в кДж/(м3∙град) при температурах, °С |
Теплоемкость газов при температуре | |
1400 |
1500 |
1515 | |
CO |
1,47 |
1,48 |
1,49 |
CO2 |
2,32 |
2,34 |
2,35 |
H2O |
1,82 |
1,84 |
1,85 |
N2 |
1,43 |
1,44 |
1,45 |
O2 |
1,52 |
1,54 |
1,55 |
Тепло, уносимое отходящими газами, определяется по формуле:
Q3 = tот газ · (CCO × VCO + +
+ ++), (3.14)
где С – теплоемкости соответствующих составляющих газов, кДж/м3·град;
V – соответственно, количество СО, СО2, H2O, N2, O2 в отходящих газах, м3;
Q3 = 1515 × (1,49 × 6,239 + 2,35 × 0,891 + 1,85 × 0,053 +
+ 1,45 × 0,021 + 1,55 · 0,259) = 18058,52 кДж.