- •Материальный и тепловой баланс
- •Содержание
- •1 Металлургические технологии переработки твердых бытовых отходов
- •2 Расчет материального баланса конвертерной плавки c использованием твердых бытовых отходов
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет технологических параметров периода нагрева лома
- •2.3 Определение среднего состава металлошихты и количества примесей, окисляющихся к концу продувки
- •2.4 Определение расхода извести
- •2.5 Определение содержания окислов железа в шлаке
- •2.6 Предварительное определение количества и состава шлака в конце продувки
- •2.7 Определение состава металла в конце продувки
- •2.8 Определение содержания фосфора в металле
- •2.9 Определение содержания серы в металле
- •2.10 Определение угара примесей чугуна и количества образовавшихся окислов
- •С учетом извести и миксерного шлака серы поступило в шлак:
- •2.11 Уточнение количества и состава конечного шлака
- •2.12 Баланс окислов железа в шлаке
- •2.13 Расчет расхода технического кислорода
- •2.14 Расчет количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера
- •2.15 Определение количества жидкого металла в конце продувки
- •3 Расчет теплового баланса конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •3.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
- •3.2 Общий приход тепла на плавку
- •3.2.1 Приход тепла от использования угля и тбо на прогреве лома
- •3.2.2 Физическое тепло жидкого чугуна
- •3.2.3 Химическое тепло металлошихты
- •3.2.4 Химическое тепло реакций шлакообразования
- •3.2.5 Физическое тепло миксерного шлака
- •3.2.6 Общий приход тепла на плавку
- •3.3 Расход тепла
- •3.3.1 Физическое тепло стали Физическое тепло стали , может быть определено по уравнению:
- •3.3.2 Физическое тепло шлака
- •3.3.3 Тепло, уносимое отходящими газами
- •3.3.4 Тепло, уносимое выбросами металла
- •3.3.5 Тепло, уносимое пылью отходящих газов
- •3.3.6 Тепло диссоциации извести
- •Список литературы
- •Материальный и тепловой баланс конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •654007, Г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42
2 Расчет материального баланса конвертерной плавки c использованием твердых бытовых отходов
2.1 Исходные данные
Расчет материального баланса производится на 100 кг металлической завалки (чугун + скрап) при выплавке стали 3сп.
Примерный химический состав чугуна, металлического лома, металла перед раскислением и готовой стали, приведен в таблице 2.
Таблица 2 – Химический состав металлошихты и металла
Наименование материала |
Содержание элементов, % | ||||
С |
Mn |
Si |
P |
S | |
Жидкий чугун |
4,40 |
0,50 |
0,60 |
0,19 |
0,020 |
Металлический лом |
0,28 |
0,70 |
0,20 |
0,028 |
0,033 |
Металл перед раскислением |
0,15 |
0,15 |
следы |
0,015 |
0,015 |
Готовая сталь 3сп ГОСТ 4543-71 |
0,14-0,22 |
0,40-0,65 |
1,15-0,30 |
до 0,030 |
до 0,030 |
Температура чугуна при заливке в конвертер принята равной =1420°С. На металлургических предприятиях она обычно колеблется в пределах 1280-1450°С. Температура металла в конце продувки принимается равной=1610°С. В зависимости от марки выплавляемой стали и технологии разливки она может быть в пределах 1580-1650°С.
На основе практических данных принимается расход извести, других материалов и потери металла в процентах от веса металлической завалки (таблица 3).
Таблица 3 – Расход материалов и потери металла
Наименование |
Условные обозначения |
Расход на 100 кг металлозавалки, кг (%) | |
принято |
обычно | ||
|
Мизв |
- |
6-8 |
|
Магл |
0,8 |
0,3-2,0 |
|
Мимф |
0,9 |
0,4-1,5 |
|
МAlвыб |
0,6 |
− |
|
МТБО |
0,8 |
− |
|
Мф |
0,2 |
0,1-0,3 |
|
Мпыли |
0,6 |
0,6-1,30 |
|
Мкор |
0,3 |
0,2-0,6 |
|
Мвыбр |
1,0 |
1,0-2,0 |
|
Мм.шл |
0,5 |
0,45-1,10 |
|
Мзагр |
0,4 |
0,3-2,0 |
|
Мразл |
1,5 |
1,0-3,0 |
Количество присаживаемого известково-магнезиального флюса (ИМФ) определяется в зависимости от необходимого процентного содержания оксида магния в конечном шлаке. Повышенное содержание MgO в шлаке способствует снижению износа огнеупорной футеровки конвертера.
Для разжижения конвертерного шлака и улучшения процесса шлакообразования, а также в целях переработки отходов алюминиевого производства, в конвертер вместо плавикового шпата присаживается алюминиевая выбойка.
На основании практических данных расход твердых бытовых отходов (ТБО) задается в зависимости от технологических ограничений и может быть принят равным 0,8 кг на 100 кг металлозавалки.
Расход футеровки кислородных конвертеров обычно составляет 0,1-0,3% от веса металлической завалки. С повышением содержания кремния в чугуне, температуры выплавляемой стали и увеличением окисленности конечного шлака износ футеровки увеличивается.
Потери железа в виде пыли с отходящими газами обычно составляют 0,6-1,3% от веса металлической завалки. При этом запыленность отходящих газов равна 50-120 г/м3.
Потери металла в виде корольков в шлаке при конвертерном переделе колеблются в пределах 2-5% от веса шлака или 0,2-0,6% от веса металлической завалки в зависимости от физико-химических свойств конечного шлака.
Потери металла с выбросами и выдувкой составляют 1-2% от веса металлической завалки, и в значительной степени определяются условиями продувки (дутьевым режимом, режимом присадок сыпучих материалов, характером шлакообразования и т.д.).
Количество попадающего в конвертер миксерного шлака, как показывает практика, обычно составляет 0,6-1,5% от массы чугуна или 0,45-1,10% от веса металлической завалки.
Загрязненность металлического лома составляет примерно 0,3-2%. Потери металла при непрерывной разливке составляют 1-3%.
Примерный химический состав неметаллической части шихты, футеровки конвертера и других материалов, используемых в конвертерной плавке, приведен в таблице 4.