- •Материальный и тепловой баланс
- •Содержание
- •1 Металлургические технологии переработки твердых бытовых отходов
- •2 Расчет материального баланса конвертерной плавки c использованием твердых бытовых отходов
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет технологических параметров периода нагрева лома
- •2.3 Определение среднего состава металлошихты и количества примесей, окисляющихся к концу продувки
- •2.4 Определение расхода извести
- •2.5 Определение содержания окислов железа в шлаке
- •2.6 Предварительное определение количества и состава шлака в конце продувки
- •2.7 Определение состава металла в конце продувки
- •2.8 Определение содержания фосфора в металле
- •2.9 Определение содержания серы в металле
- •2.10 Определение угара примесей чугуна и количества образовавшихся окислов
- •С учетом извести и миксерного шлака серы поступило в шлак:
- •2.11 Уточнение количества и состава конечного шлака
- •2.12 Баланс окислов железа в шлаке
- •2.13 Расчет расхода технического кислорода
- •2.14 Расчет количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера
- •2.15 Определение количества жидкого металла в конце продувки
- •3 Расчет теплового баланса конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •3.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
- •3.2 Общий приход тепла на плавку
- •3.2.1 Приход тепла от использования угля и тбо на прогреве лома
- •3.2.2 Физическое тепло жидкого чугуна
- •3.2.3 Химическое тепло металлошихты
- •3.2.4 Химическое тепло реакций шлакообразования
- •3.2.5 Физическое тепло миксерного шлака
- •3.2.6 Общий приход тепла на плавку
- •3.3 Расход тепла
- •3.3.1 Физическое тепло стали Физическое тепло стали , может быть определено по уравнению:
- •3.3.2 Физическое тепло шлака
- •3.3.3 Тепло, уносимое отходящими газами
- •3.3.4 Тепло, уносимое выбросами металла
- •3.3.5 Тепло, уносимое пылью отходящих газов
- •3.3.6 Тепло диссоциации извести
- •Список литературы
- •Материальный и тепловой баланс конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •654007, Г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42
2.12 Баланс окислов железа в шлаке
Исходными материалами вносится окиси железа (Fе2О3)и.м. = 0,306 кг (таблица 10). Следовательно, за счет горения железа должно образоваться:
Для этого должно окислиться железа кг и потребуется кислородакг.
Исходными материалами вносится закиси железа (FеО)им = 0,185 кг. Тогда за счет горения железа должно быть получено закиси железа :
кг.
Для этого должно окислиться железа кг и потребуется кислородакг.
Итого на образование окислов железа в шлаке должно сгореть железа:
0,274 + 1,213 = 1,486 кг,
для чего требуется кислорода:
0,117 + 0,346 = 0,464 кг.
2.13 Расчет расхода технического кислорода
Всего необходимо кислорода на окисление примесей чугуна и железа до (Fе2О3)пыль (таблица 13) – 6,522 кг, на образование окислов железа в шлаке – 0,464 кг.
Некоторое количество кислорода растворится в металле. Величина содержания кислорода в металле в конце продувки зависит от содержания углерода в последнем (см. таблицу 14).
Таблица 14 – Взаимосвязь [%О] и [%С] в конце продувки
[%С] |
0,050 |
0,100 |
0,150 |
0,200 |
0,300 |
0,400 |
0,700 |
[%О] |
0,065 |
0,055 |
0,045 |
0,035 |
0,030 |
0,027 |
0,022 |
При [%С] = 0,15% содержание кислорода: [%О] = 0,045%.
При этом всего необходимо кислорода:
6,522 + 0,464 + 0,045 ∙ 92 / 100 = 7,0207 кг.
В зависимости от технологических условий и режима продувки усвоение ванной вносимого дутьем кислорода колеблется в пределах 90-98%.
При усвоении 95% расход кислорода на плавку составит:
кг или м3.
При чистоте технического кислорода 99,6% (обычно 98,5-99,8%) его требуется:
м3.
Вместе с кислородом поступит азота:
5,199 - 5,178 = 0,021 м3 или кг.
Из этого количества азота растворяется в металле 0,004 кг (обычно 0,003-0,006%) и уносится из конвертера 0,026 - 0,004 = 0,022 кг.
Всего технического кислорода требуется: 7,397 + 0,026 = 7,423 кг.
2.14 Расчет количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера
В расчете количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера, необходимо учитывать режим окисления углерода. Принимаем, что:
выделяющийся при нагреве извести и плавикового шпата СО2 и Н2О не участвуют в окислении примесей металлической ванны;
углерод металлозавалки, а также углерод коксового остатка и алюминиевой выбойки окисляется до СО и СО2 соответственно на 90 и 10%.
В процессе продувки образуется газов:
СО2 от горения углерода металлозавалки (с учетом газов алюминиевой выбойки и коксового остатка) – 1,362 кг (таблица 13);
СО2 из извести – кг;
итого СО2 = 1,750 кг
СО от горения углерода металлозавалки (с учетом газов алюминиевой выбойки и коксового остатка) – 7,798 кг (таблица 13);
итого СО = 7,798 кг;
N2 из дутья – 0,022;
итого N2 = 0,022 кг;
Н2О из извести – кг;
итого Н2О = 0,043 кг;
О2 из дутья – 7,397 - 7,027 = 0,370 кг;
итого О2 = 0,370 кг
Полученные данные позволяют определить количество и состав газов (таблица 15).
Таблица 15 – Количество и состав газов
Составляющие газы |
Количество газов |
Содержание, % | ||
кг |
м3 |
весовых |
объемных | |
CO2 |
1,750 |
0,891 |
17,526 |
11,941 |
CO |
7,798 |
6,239 |
78,081 |
83,596 |
N2 |
0,026 |
0,021 |
0,260 |
0,279 |
H2O |
0,043 |
0,053 |
0,430 |
0,716 |
O2 |
0,370 |
0,259 |
3,703 |
3,469 |
Итого: |
9,987 |
7,463 |
100,000 |
100,000 |