- •Материальный и тепловой баланс
- •Содержание
- •1 Металлургические технологии переработки твердых бытовых отходов
- •2 Расчет материального баланса конвертерной плавки c использованием твердых бытовых отходов
- •2.1 Исходные данные
- •2.2 Расчет технологических параметров периода нагрева лома
- •2.3 Определение среднего состава металлошихты и количества примесей, окисляющихся к концу продувки
- •2.4 Определение расхода извести
- •2.5 Определение содержания окислов железа в шлаке
- •2.6 Предварительное определение количества и состава шлака в конце продувки
- •2.7 Определение состава металла в конце продувки
- •2.8 Определение содержания фосфора в металле
- •2.9 Определение содержания серы в металле
- •2.10 Определение угара примесей чугуна и количества образовавшихся окислов
- •С учетом извести и миксерного шлака серы поступило в шлак:
- •2.11 Уточнение количества и состава конечного шлака
- •2.12 Баланс окислов железа в шлаке
- •2.13 Расчет расхода технического кислорода
- •2.14 Расчет количества и состава газов, выходящих из горловины конвертера
- •2.15 Определение количества жидкого металла в конце продувки
- •3 Расчет теплового баланса конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •3.1 Исходные данные для расчета теплового баланса
- •3.2 Общий приход тепла на плавку
- •3.2.1 Приход тепла от использования угля и тбо на прогреве лома
- •3.2.2 Физическое тепло жидкого чугуна
- •3.2.3 Химическое тепло металлошихты
- •3.2.4 Химическое тепло реакций шлакообразования
- •3.2.5 Физическое тепло миксерного шлака
- •3.2.6 Общий приход тепла на плавку
- •3.3 Расход тепла
- •3.3.1 Физическое тепло стали Физическое тепло стали , может быть определено по уравнению:
- •3.3.2 Физическое тепло шлака
- •3.3.3 Тепло, уносимое отходящими газами
- •3.3.4 Тепло, уносимое выбросами металла
- •3.3.5 Тепло, уносимое пылью отходящих газов
- •3.3.6 Тепло диссоциации извести
- •Список литературы
- •Материальный и тепловой баланс конвертерной плавки с использованием твердых бытовых отходов
- •654007, Г. Новокузнецк, ул. Кирова, 42
2.5 Определение содержания окислов железа в шлаке
При кислородно-конвертерном процессе концентрация окислов железа в шлаке зависит прежде всего от содержания углерода в металле и основности шлака, а также от режима продувки (высоты расположения фурмы над уровнем спокойного металла, конструкции фурмы, расхода дутья, его давления и т.д.) При относительно постоянных условиях продувки содержание окислов железа в конечном шлаке может быть определено исходя из содержания углерода в металле и основности шлака, используя следующее эмпирическое уравнение:
(å%FeO) = 4 · Bк + + 3,9 , (2.10)
где (å%FeO) – суммарное содержание окислов железа в конечном шлаке;
Bк – основность шлака;
[%С]к – концентрация углерода в металле в конце продувки, %;
(å%FeO) = 4 × 3,2 + + 3,9 = 18,70%.
В зависимости от режима продувки плавки, основности конечного шлака и содержания углерода в металле в конце продувки отношение (%FеО) и (%Fе2О3) в конечном шлаке обычно колеблется в пределах 1,5-3,0.
В расчете это отношение принято равным 2,5, таким образом:
(%FеО) = 2,5 (%Fе2О3). (2.11)
Исходя из баланса уравнения
(%FeO) + (%Fe2O3) = (%FeO),
2,5 (%Fe2O3) + 0,9 (%Fe2O3) = 18,70%,
(%Fe2O3) = = 5,50%,
(%FeO) = 2,5 · (%Fe2O3) = 2,5 × 5,50 = 13,75%. (2.12)
2.6 Предварительное определение количества и состава шлака в конце продувки
Количество шлакообразующих окислов, получающихся при окислении примесей металлошихты (не учитывая окисление железа) и вносимых шихтовыми материалами, миксерным шлаком и футеровкой конвертера, приводится в таблице 11.
Из таблицы следует, что суммарный вес шлакообразующих (без окислов железа) равен:
10,806 - 0,185 - 0,306 = 10,315 кг.
Эта сумма окислов должна составлять от веса шлака:
100 - (%FeO) - (%Fe2O3) = 100 - 13,75 - 5,5 = 80,75%.
Тогда в конце продувки шлака должно образоваться:
кг.
На основе известного количества шлака и количества поступивших в него компонентов рассчитывается процентное содержание отдельных окислов:
CaO = × 6,123 = 47,931% SiO2 = × 1,913 = 14,978%
MnO = × 0,781 = 6,114% P2O5 = × 0,295 = 2,308%
MgO = × 0,629 = 4,92% Al2O3 = × 0,352 = 2,757%
CaF2 = × 0,206 = 1,616% S = × 0,016 = 0,125%
FeO = 13,75% Fe2O3 = 5,5%
Сумма 100%
Основность шлака = 3,2, что соответствует действительности.
2.7 Определение состава металла в конце продувки
Содержание углерода. Содержание углерода в металле в конце продувки может быть принято исходя из состава выплавляемой марки стали: [%С]к = 0,15%.
Содержание кремния. При основном сталеплавильном процессе кремний окисляется до следов. Поэтому его содержание в металле перед раскислением принимается равным нулю: [%Si]к = 0.
Содержание марганца. Распределение марганца в системе металл-шлак в конце продувки приближается к равновесному. Константа равновесия по Керберу и Ользену:
(2.13)
Для температуры конца продувки 1610°С (1883К):
,
Таблица 11 – Расчет количества шлака
Источники |
кг/100 кг м.з. |
Поступило в шлак, кг |
ППП |
ΣМокс* | |||||||||
CaO |
SiO2 |
MnO |
P2O5 |
FeO |
Fe2O3 |
MgO |
Al2O3 |
CaF2 |
S | ||||
От окисления примесей чугуна |
|
|
1,029 |
0,545 |
0,292 |
|
|
|
|
|
0,012 |
|
1,878 |
Известь |
6,221 |
5,537 |
0,077 |
|
|
|
0,051 |
0,095 |
0,028 |
|
0,002 |
0,432 |
6,221 |
Марганцевый агломерат |
0,760 |
0,023 |
0,152 |
0,211 |
0,002 |
0,091 |
0,236 |
0,008 |
0,038 |
|
|
0,002 |
0,762 |
ИМФ |
0,900 |
0,495 |
0,054 |
|
|
|
|
0,324 |
0,027 |
|
|
|
0,900 |
Алюминиевая выбойка |
0,600 |
|
|
|
|
|
|
|
0,091 |
0,206 |
0,0005 |
|
0,297 |
Футеровка |
0,200 |
0,012 |
0,006 |
|
|
|
0,003 |
0,177 |
0,003 |
|
|
|
0,200 |
Миксерный шлак |
0,500 |
0,038 |
0,273 |
0,025 |
0,001 |
0,094 |
|
0,017 |
0,053 |
|
0,001 |
|
0,500 |
Загрязнение стального скрапа |
0,400 |
0,012 |
0,272 |
|
|
|
0,012 |
0,008 |
0,096 |
|
|
|
0,400 |
Зола угля |
0,45 |
0,001 |
0,034 |
|
|
|
0,003 |
|
0,011 |
|
|
|
0,050 |
Зола ТБО |
0,800 |
0,006 |
0,017 |
|
|
|
0,002 |
|
0,006 |
|
|
|
0,032 |
Итого: |
|
6,123 |
1,913 |
0,781 |
0,295 |
0,185 |
0,306 |
0,629 |
0,352 |
0,206 |
0,016 |
0,434 |
10,806 |
тогда константа равновесия марганца составит:
= 1,93
и , (2.14)
а .
Балансовое уравнение распределения марганца между шлаком и металлом имеет следующий вид:
åMnш = , (2.15)
где åMnш – количество марганца, внесенного всей шихтой, кг;
[%Mn]к – содержание марганца в конечном металле;
Ммет – выход жидкого металла, принятый равным 92,0 кг;
Мшл – количество шлака в конце продувки, равное 12,866 кг.
Вносится марганца (åMnш):
металлической шихтой 0,560 кг;
агломератом = 0,164 кг;
миксерным шлаком = 0,019 кг
_____________________________________
итого: åMnш = 0,743 кг,
где 0,760 и 0,5 – расход агломерата и миксерного шлака;
27,8 и 5,0 – содержание MnO в агломерате и миксерном шлаке.
Подставляя известные величины в балансовое уравнение, получаем:
0,743 = .
Отсюда содержание марганца в металле в конце продувки
[%Mn] = = 0,21%.