- •1 Принципиальная схема, её обоснование и описание
- •2 Расчет основных аппаратов сушильной установки
- •2.1 Расчет топки для сушильной установки
- •2.2 Расчет пневматической трубы-сушилки
- •2.2.1 Технологический расчет
- •Последовательность построения рабочей линии процесса сушки
- •2.2.2 Гидродинамический расчет
- •3 Расчет и выбор вспомогательного оборудования и коммуникации
- •3.1 Бункер-питатель
- •3.2 Ленточный транспортер
- •3.3 Винтовой транспортер
- •3.4 Шлюзовой дозатор
- •3.5 Шлюзовой затвор
- •3.6 Насос подачи жидкого топлива в топку
- •3.7 Вентилятор подачи воздуха на горение
- •3.8 Вентилятор-дымосос
- •3.8.1 Патрубок с обратным клапаном для подсасывания воздуха в камеру смешения (приточная шахта)
- •3.8.2 Газоход от смесительной камеры до входа в трубу-сушилку
- •3.8.3 Газоход от сушилки до циклона
- •3.8.4 Циклон-разгрузитель
- •3.8.5 Газоход между циклонами
- •3.8.6 Циклон-очиститель
- •3.8.7 Газоход между циклоном и дымовой трубой
- •3.8.8 Выбор вентилятора-дымососа
- •3.9 Змеевиковый подогреватель
- •4 Технико-экономические показатели сушилки Технологические показатели сушилки.
- •Энергетические показатели работы сушилки
- •5 Расчет толщины тепловой изоляции
3.8.4 Циклон-разгрузитель
Назначение – улавливает частицы высушенного опила после трубы-сушилки.
Циклон работает на сеть.
Размер частиц опила, dэ, м 2,5·10-3
Производительность по высушенному опилу, , кг/с 0,39
Объемный расход очищаемого газа, Vt2, м3/с 1,42
Температура, t2,С 95
Влагосодержание, х2, кг/кг 0,153
Вязкость, t2, Па·с 20,18×10-6
Запыленность воздуха на входе в циклон:
=/Vt2=0,39/1,42=0,27 кг/м3.
Выбираем циклон ЦН-24, так как улавливаются крупные частицы dэ=2,5 мм.
Принимая прямоугольную компоновку циклонных элементов типа ЦН-24 с организованным подводом воздуха, определяем коэффициент гидравлического сопротивления:
грц=К1К2ц500+К3 =1,0·0,86·75+35=99,5 ,
где К1=1,0; К2=0,86;ц500=75; К3=35 [см.3, таблицы 13-16].
Принимаем диаметр циклона D=600 мм. Отношение поц/tдля циклона ЦН-24 принимаем:ц/t=500 м2/с2.
Условная скорость воздуха в циклоне:
wц=[(ц/t)/0,5грц]0,5=[500/0,5·99,5]0,5=3,2 м/с.
Объемный расход воздуха, проходящего через один элемент группового циклона: υ=0,785D2wц=0,785·0,62·3,2=0,9 м3/с.
Число циклонных элементов в групповом циклоне:
Z=Vt2/υ=1,42/0,9=1,6.
Выбираем групповой циклон ЦН-24 из 2 элементов диаметром 600 мм.
Скорость газа в элементах группового циклона:
wц=Vt2/0,785D2Z=1,42/0,785·0,62·2=2,51 м/с.
Абсолютное давление запыленного воздуха в циклоне:
Ра=ВР=9,81·104-1292=96808 Па.
Циклон работает под разрежением, поэтому в формуле ставим знак «минус». Атмосферное давление В=9,81·104Па; Р – давление газов на входе в циклон: Р=Р – сумма гидравлических сопротивлений газоходов и аппаратов до циклона, Па;Р=DRпатр+DRt1+DRс+DRt2п=195+120+180+797=1292 Па.
Плотность влажного воздуха при рабочих условиях:
t2=Pa(1+x2)/462(273+t2)(0,62+x2)=96808(1+0,153)/462(273+95)(0,62+0,153)= =0,849 кг/м3.
Гидравлическое сопротивление группового циклона:
ц1=0,5грцwц2t=0,5·104,75·2,512·0,849=280 Па.
3.8.5 Газоход между циклонами
Температура, t3,С 90
Влагосодержание, х3, кг/кг 0,153
Расход, L3, кг/с 1,04
Вязкость, t3, Па·с [см.6, приложение 3] 18,81·10-6
В циклоне-разгрузителе уловлено 80 % опила, т.е. в циклон-очиститель попадает оставшийся опил (20%). Таким образом производительность по опилу составит к= 0,39·0,2=0,078 кг/с.
Производительность пневмопровода по транспортируемому опилу:
=кKн=0,078·1,15=0,09 кг/с.
Концентрация опила в транспортируемом воздухе:
=к/L3(1+x3)=0,078/1,04(1+0,153)=0,065 кг/кг.
Плотность воздуха при t=90С:
t3=0273/(273+t)=1,29·273/(273+90)=0,97 кг/м3.
Расход воздуха:
Vt3=L3(1+x3)/t3=1,04(1+0,153)/0,97=1,24 м3/с.
Скорость воздуха:
wпн=[K(4-Wв/Wм+0,01м+b](1,2/t3)0,5=[1,05(4·0,065-1/0,95+0,01·150+8)]·(1,2/0,97)0,5=10,2 м/с,
где К=1,05; Wв/Wм=1/А; А=0,95;b=8 [см.3, таблицу 1];rм=150 кг/м3– насыпная плотность опила приwа2=23,5 % [см.2, таблица 5].
Расход воздуха пневмотранспортной установки:
V=/(t3)=0,09/0,065·0,97=1,43 м3/с.
Объемный расход парогазовой смеси:
Vt3=L3(1+x3)/t3=1,04(1+0,153)/0,97=1,24 м3/с.
Так как Vt2<V, то дальнейший расчет ведем поV.
Диаметр газохода выбираем, принимая скорость воздуха w=12 м/с:
D=0,389 м.
Выбираем стандартный диаметр газохода 400×0,6 мм [см.5, таблица 2]D=0,398 м.
Фактическая скорость парогазовой смеси:
w=V/0,785D2=1,43/0,7850,3982=11,5 м/с.
Критическая скорость воздуха:
wкр=5,6D0,34dэ(ρм/ρt3)0,50,25=5,6·0,3980,34·0,00250,36·(150/0,97)0,5·0,0650,25=3 м/с.
Фактически скорость воздуха wф=11,5 м/с больше критическойwкр=3 м/с. Следовательно, опил будет транспортироваться, не оседая на дно горизонтального участка трубопровода.
Критерий Рейнольдса:
Re=wDt3/t3=11,50,3980,97/18,8110-6=236028.
Коэффициент трения lопределяем для гладкой трубы поRe=236028,е=0,1 мм, приdэ/е=398/0,1=4480 и по [см.1, рисунок 5]l=0,018.
Длину газохода принимаем ориентировочно: L=5 м.
Местные сопротивления принимаем по [см.5, таблица 12] и рисунку 1:
вход в газоход вх=1 1 шт.
выход из газохода вых=1 1 шт.
отводы =90от=0,39 3 шт.
переход с круглого сечения на
прямоугольный (вход в циклон) п=0,21 1 шт.
=вх+вых+от+п=11+11+30,39+0,211=3,38.
Гидравлическое сопротивление газохода без учета пыли, содержащейся в парогазовой смеси:
t3=(1+(L/D)+)(w2t2/2)=(1+(0,0185/0,398)+3,38)(11,520,97/2)=295 Па.
Гидравлическое сопротивление газохода с учетом перемещающейся пыли в циклон:
t3п=t2(1+k)+Ht3g=295(1+1,40,065)+50,0650,979,81=325 Па,
где k=1,4; Н=5 м.
Удлинение газохода определяем по формуле:
l=12,510-6tcmL=12,510-6905=510-3м.
Принимаем линзовый компенсатор по [см.5, таблица 11] d=500 мм.