Poyasnitelnaya_zapiska
.pdfX
MB = 0; Ft2 l2 + RAz(l1 + l2) = 0
RAz = Ft2 l2 =
l1 + l2
Изгибающий момент на участке y1:
My1
ïðè y1 = 0 M0 = 0; Í ì;
1087 85 166:5 + 166:5 = 367:38 Í
= RAz y1
ïðè |
y1 |
= l1 Ml1 = |
Ft2 l1 l2 |
= |
1087 85 85 |
= 61168:06 |
Í |
|
ìì; |
|
|
l1 |
+l2 |
166:5+85 |
|
|
|||||
Изгибающий момент на участке y2: |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
My2 = RBz l2 |
|
|
|
|
ïðè y2 |
= 0 M0 = 0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ïðè |
y2 |
= l2 Ml2 = |
Ft2 |
l1 l2 |
= |
1087 85 85 |
= 61168:06 |
Í |
|
ìì |
|
l1 |
+l2 |
166:5+85 |
|
|
Суммарные изгибающие моменты в опасном сечении
q p
M1 = Mx21 + My21 = 19610:44122 + 61168:06162 = 64234:7349 Í ìì:
q p
M2 = Mx22 + My22 = 19610:44122 + 61168:0622 = 64720:1615 Í ìì:
Максимальный суммарный изгибающий момент в опасном сечении
Mu max = 64720:1615 Í ìì:
Крутящий момент на валу
T = Tâûõ 103 = 120 103 = 120000 Í:
20
Рис. 4 - Эпюры изгибающих и крутящего моментов 21
9.2Расчет коэффициента запаса усталостной проч- ности
Вал изготавливаем из стали 40 (ГОСТ 1054-74) с пределом прочности â = 620 МПа и пределами выносливости на изгиб 1 и кручение 1:
1 = 0:43 â = 0:43 620 = 266:6 ÌÏà:1 = 0:58 1 = 0:58 266:6 = 154:628 ÌÏà:
Коэффициенты концентрации напряжений
k = 0:9 + 0:0014 â = 0:9 + 0:0014 620 = 1:768 k = 0:6 + 0:0016 â = 0:6 + 0:0016 620 = 1:592
Масштабные факторы
" = 0:984 0:0032 dk2 = 0:984 0:0032 55 = 0:808
" = 0:86 0:003 dk2 = 0:86 0:003 55 = 0:695
Коэффициент шероховатости: = 0:92. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Коэффициенты асимметрии цикла: |
|
|
= 0:2; |
= 0:1. |
|
||||||||||||||||||
Осевой W и полярный Wð моменты сопротивления |
|
||||||||||||||||||||||
W = 0:1 |
|
d3 |
|
b t1 (dk2 t1)2 |
= 0:1 |
|
553 |
|
16 6:0 (55 6:0)2 |
|
= 14542:0818 ìì3: |
||||||||||||
|
|
|
k2 |
|
2 dk2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 55 |
|
||||||||
W |
p |
= 0:2 |
|
d3 |
|
|
b t1 (dk2 t1)2 |
= 0:2 |
|
553 |
|
16 6:0 (55 6:0)2 |
= 31179:5818 ìì3: |
||||||||||
|
|
k2 |
|
2 dk2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 55 |
|
|||||||||
ãäå b, t1 - ширина и глубина шпоночного паза на валу. |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Напряжения в опасном сечении |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
a = |
Mu max |
= |
|
64720:1615 |
= 4:4505 ÌÏà: |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
14542:0818 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m = 0 ÌÏà: |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
a = m = |
|
Tâûõ 103 |
= |
|
|
120 103 |
|
= 1:9243 ÌÏà: |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 Wp |
|
2 31179:5818 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям изгиба:
n = |
|
|
1 |
= |
|
|
266:6 |
|
= 25:1863 |
|
k |
a + m |
1:768 |
4:451 + 0:2 0 |
|||||
|
|
" |
|
|
0:808 0:92 |
|
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям кручения
n = |
|
|
1 |
= |
|
|
|
154:628 |
|
= 31:0267 |
|
k |
a + m |
|
1:592 |
|
1:9243 + 0:1 1:9243 |
||||
|
" |
|
0:695 0:92 |
|
22
Общий коэффициент запаса усталостной прочности
n = |
n n |
= |
|
25:1863 31:027 |
= 19:554 |
|||
|
|
|
|
|||||
pn2 + n2 |
p25:1862 + 31:0272 |
|||||||
|
|
|
Проверка условия прочности n = 19:55 > [n] = 1:7.
Заключение: из приведенного расчета видно, что прочность вала достаточна.
23
10.Проверочный расчет подшипников выходного вала
Реакции опор:
RAx = 117:7804 Í:
RAz = 367:3757 Í:
RBx = 248:7804 Í:
RBz = 719:6243 Í:
Осевая сила Fa2 = 373 Í.
Динамическая грузоподъемность подшипников Сr = 76500 H. Полные реакции опор
q p
R1 = RBx2 + RBy2 = 248:78042 + 719:62432 = 761:4137 Í:
q p
R2 = RAx2 + RAy2 = 117:78042 + 367:37572 = 385:7942 Í:
Параметр осевого нагружения
e = 1:5 tg 15 = 0:4019
Осевые составляющие реакций опор
Sr1 = 0:83 e R1 = 0:83 0:4019 761:4137 = 254:0051
Sr2 = 0:83 e R2 = 0:83 0:4019 385:7942 = 128:6997
Результирующие осевые нагрузки на опоры
Òàê êàê Sr1 Sr2 + Fa2 = 498:3054 > 0, òî
S1 = Sr1 = 254:0051
S2 = Sr1 + Fa2 = 254:0051 + 373 = 627:0051
Коэффициенты радиальной Х и осевой Y нагрузок
|
|
|
|
S1 |
= |
254:0051 |
= 0:3336 < 0:4019 è X1 = 1; Y1 = 0 |
|
||
|
|
|
|
|
|
761:414 |
|
|
||
|
|
|
R1 |
|
|
|
||||
|
S2 |
627:0051 |
|
|
|
> 0:4019 è X2 = 0:4; Y2 = 0:4 ctg 15 = 1:49 |
||||
|
|
= |
|
= 1:6252 |
||||||
|
R2 |
385:794 |
||||||||
Приведенная радиальная нагрузка на каждой опоре |
|
|||||||||
P1 = (X1 V R1 + Y1 S1) Ká Kò = (1 1 761:4137 + 0 254:0051) 1:4 |
1 = 1065:9791 Í: |
P2 = (X2 V R2 + Y2 S2) Ká Kò = (0:4 1 385:7942 + 1:49 627:0051) 1:4 1 = 1523:9774 Í:
ãäå V = 1 - коэффициент вращения;
24
Ká = 1:4 - коэффициент безопасности;
Kò = 1 - температурный коэффициент. Долговечность наиболее нагруженного подшипника
|
|
106 |
|
C |
|
3:33 |
6 |
|
|
76500 |
|
3:33 |
|||
Lh = |
|
|
|
|
|
r |
|
|
= |
10 |
|
|
|
|
= 19499984:741 ÷àñ: |
60 |
|
nâûõ |
P |
|
60 350 |
1523:9774 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ãäå Ð = 1523:9774 - большее из значений Р1 è Ð2. Проверка условия долговечности подшипников
Lh = 19499984:741 > t = 2452:8 ÷àñ:
ãäå t - суммарное время работы передачи.
25
11. Подбор соединительной муфты
Для соединения электродвигателя и редуктора выбираем муфту упругую со звездочкой по ГОСТ 14084-76.
Проверка на передаваемый момент Tð1:
Tð1 = Kí T1 = 2 42:814 = 85:6287 < [T ] = 125:0 Í ì:
ãäå Kí = 2 - коэффициент режима работы;
[T ] - момент, передаваемый стандартной муфтой;
Ò1 - момент на входном валу, T1 = 42:8143 Нм; Условие прочности выполняется.
26
12. Подбор смазки и уплотнений валов
Сорт масла выбирается по кинематической вязкости, которая зависит от величины контактных напряжений в зубьях í и окружной скорости колеса vîêð.
Для смазки редуктора при рабочем контактном напряжении í = 427:27 МПа и окружной скорости
vîêð = |
de2 nâûõ |
= |
3:1415 |
255 350 |
= 4:673 |
|
|
||||||
60 1000 |
60 |
1000 |
||||
|
|
|
выбираем масло Индустриальное И-30А.
Для уплотнений валов выбираем резиновые манжеты по ГОСТ 8752-79.
27
13. Сборка и регулировка основных узлов редуктора
Операция по сборке и регулировке проводятся по сборочному чертежу в следующем порядке:
1.Перед сборкой внутреннюю полость корпуса редуктора тщательно очищают и покрывают маслостойкой краской. Сборку производят в соответствии со сборочным чертежом редуктора, начиная с узлов валов;
2.На ведущий вал-шестерня насаживают маслоудерживающие кольца и шариковые подшипники, предварительно нагретые в масле до 80-100 С;
3.В ведомый вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо до упора
âбурт вала. Затем надевают распорное кольцо и устанавливают роликовые подшипники, предварительно нагретые в масле.
4.Собранные валы укладывают в основание корпуса редуктора и надевают крышку корпуса, покрывая предварительно поверхности стыка крышки и корпуса спиртовым лаком. Для центровки устанавливают крышку на корпус с помощью двух конических штифтов, затягивают болты, крепящие крышку к корпусу.
5.В подшипниковые камеры закладывают пластичную смазку, ставят крышки подшипников, с комплектом металлических прокладок для регулировки.
6.Перед установкой сквозных крышек, в проточки закладывают манжетные уплотнения. Проверяют проворачиванием валов отсутствие заклинивания подшипников (валы должны проворачиваться от руки) и закрепляют крышки винтами.
7.Ввертывают пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и круглый маслоука-
затель.
8.Заливают в корпус масло и закрывают смотровое отверстие крышкой с прокладкой из технического картона; закрепляют крышку болтами.
9.Собранный редуктор обкатывают и подвергают испытанию на стенде по программе, устанавливаемой техническими условиями.
28
Список литературы
1.Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. пособие. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - Калининград: Янтар. сказ, 2003. - 454 с.: ил., черт.
2.Кузьмин А.В., Чернин И.М., Козинцов Б.С. Расч¼ты деталей машин: справ. пособие. - Минск, 1986, 400 с.
3.Чекмар¼в А.А., Осипов В.К. Справочник по машиностроительному черчению. - М.: Высшая школа, 2001, 493 с.
4.Чернавский С.А. Курсовое проектирование деталей машин. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1988. - 416 с.: ил.
29