- •Курсовая работа
- •Реферат
- •Перечень ссылок……………………………………………………………..42
- •1 Выбор и расчет кислородного конвертера номинальной емкостью 80 т
- •2 Материальный и тепловой балансы конвертерной
- •Удаляется примесей 6,849 – 0,0445·X
- •Приход тепла
- •Расход тепла
- •Материальный баланс плавки перед раскислением
- •Тепловой баланс плавки
- •3 Раскисление стали марки 10г2с1
- •Определяем содержание кремния в металле после присадки ферромарганца
- •4.Расчет кислородной фурмы
- •5 Выбор системы охлаждения и очистки
- •6 Определение продолжительности периодов и длительности плавки, производительности 80 т кислородного конвертера
- •7 Особенности выплавки стали марки 30
7 Особенности выплавки стали марки 30
Химический состав стали марки 30 должен соответствовать действующим ДСТУ.
Назначение плавки производится с учетом регламентов химического состава, установленного на предприятии.
Шихтовые материалы [8]
а) жидкий чугун
Подается из доменного цеха в очищенных чугуновозных ковшах. Чугун сливается в миксер после получения результатов химического анализа. Перед сливом в миксер производится максимальное удаление шлака с поверхности чугуна.. Количество миксерного шлака в заливочных ковшах должно быть не более 0,3 % от массы чугуна Химический состав чугуна должен удовлетворять следующим требованиям, %: С – 4,51; Mn = 0,50; Si = 0,59; P = 0,120; S = 0,033.
Температура чугуна должна быть не менее 1370 оС.
б) стальной скрап
Стальной скрап, заваливаемый в конвертер должен соответствовать требованиям ДСТУ 2787.Толщина кусков стального скрапа не должны превышать 240 мм. Размеры пакетов не должны превышать 20001500750 мм.
в) Охладители и шлакообразующие материалы.
В качестве охладителей могут быть использованы железная руда, окатыши, окалина, железорудный концентрат, марганецсодержащие отходы.
В качестве основного шлакообразующего материала применяется известь. Содержание СаО + МgО в извести должно быть не менее 93,5%, ППП не более 5,5%. Для ускорения шлакообразования применяется плавиковый шпат с содержанием СаF2 не менее 95 %.
Шихтовка плавки и подготовка конвертера к работе
Шихтовка плавки ведется из расчета окончания продувки при С = 0,28 %, температуры металла 1584 оС и основности конечного шлака 3,5. Доля стального скрапа должна составлять 28,474 %. Расход извести 4,793 кг на 100 кг металлошихты, плавикового шпата 0,2 кг на 100 кг металлошихты.
Завалку стального скрапа и заливку чугуна рекомендуется производить при температуре футеровки конвертера не менее 1000 оС.
Режим ведения плавки
Продувка плавки производится через 6 ти-сопловую кислородную фурму. Чистота технологического кислорода должна быть не менее 99,5 %.
Давление кислорода перед соплом КФ 901600 Н/м2, расход кислорода по ходу продувки должен составлять 50,303 м3 на 1 т стали.. Первую порцию извести (50 %) присаживают на стальной скрап до заливки чугуна. Вторая и третья порции извести присаживаются с интервалом 2-3 мин с расчетом окончания присадок в течение 1/3 продувки.
Плавиковый шпат присаживается с первой позицией извести или в период свертывания шлака. Момент окончания продувки определяем по количеству израсходованного кислорода и времени продувки, равному 16,77 мин.
Выпуск плавки
Выпуск плавки в сталеразливочный ковш производится при наличии подготовленной МНЛЗ и свободного разливочного крана. Ковш для приема стали должен быть тщательно просушен и очищен от настылей, шлака и мусора. Продолжительность выпуска должна быть не менее 4,37 мин. Сталевоз с ковшом при выпуске плавки должен перемещаться так, чтобы струя металла, подающего в ковш, не попадала на футеровку ковша. Толщина шлака в ковше должна быть не более 150 мм. Рекомендуется отсекать шлак, засыпая металл теплоизолятором.
Раскисление и легирование стали
Раскисление и легирование стали марки 30 произвожу ферромарганцем, ферросилицием и вторичным алюминием. Расход раскислителей и легирующих должен соответствовать расчету. Все раскислители и легирующие должны быть тщательно взвешены.
Усреднение и корректировка температуры стали в ковше
усреднение состава и температуры металла в ковше, а также их корректировка производятся после выпуска металла, путем продувки нейтральным газом через погружную фурму.
ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК
1 Методические указания к выполнению курсовой работы по курсу «Выплавка стали в конвертерах и мартеновских печах» (для студентов специальности 6.090401) / Сост. В.М. Кравченко.- Алчевск: ДонГТУ, 2006.- 12 с.
2 Методические указания к расчету геометрических размеров кислородного конвертера с использованием ЭВМ (для студентов специальности 6.090401) / В.М. Кравченко.- Алчевск:
ДонГТУ, 2006.- 19 с.
3 Методичні вказівки до виконання домашнього завдання «Розрахунок матеріального та теплового балансів киснево-конвертерної плавки» (для студентів денної та заочної форм навчання) / Укл. Є.Б. Теплицький.- Алчевськ: ДГМІ, 2000.- 35 с.
4. Методические указания к выполнению расчетных работ по курсу «Теоретические основы сталеплавильных процессов» (для студентов специальности 6.090401) / Сост. В.М.Кравченко – Алчевск: ДГМИ, 1993.- 23 с.
5 Методические указания к расчету кислородной фурмы с использованием ЭВМ (для студентов специальности 6.090401) / Сост. В.М.Кравченко.- Алчевск: ДонГТУ, 2006.- 23 с.
6 Бережинский А.И., Циммерман А.Ф. Охлаждение и очистка газов кислородных конвертеров.- М: Металлургия, 1975.- 310 с.
7 Роменец В.А., Кременевский С.В. Технико-экономический анализ кислородно конвертерного производства. –М.: Металлургия, 1973.- 512 с.
8 Типовая технологическая инструкция по выплавке стали в конвертерах (ТТИ-1.3-15-22-86) Днепропетровск: 1986, - 60 с.