- •Исходные данные:
- •Тип судна по назначению:
- •Дополнительные исходные параметры и расчеты:
- •2.1 Построение эскиза бокового вида судна.
- •2.2 Построение эпюры вместимости судна.
- •2.3 Грузовой размер
- •2.4 Грузоподъемность.
- •2.5 Водоизмещение и расчетная осадка.
- •2.6.1 Мощность гребной установки.
- •2.6.2 Буксировочная мощность.
- •2.6.3 Пропульсивный коэффициент.
- •2.6.4 Запас топлива.
- •2.6.5 Экипаж, вода и провизия
- •3.1 Проверка элементов остойчивости и удифферентовка.
- •Раздел IV
- •4.1 Предельное водоизмещение, дедвейт и полезная грузоподъемность.
- •4.2 Валовая вместимость.
- •Раздел V
2.3 Грузовой размер
Грузовой размер упрощенно представлен в виде прямой линии, которая проводится через точки А и В. Точка А находится на высоте приблизительно 0.12d от оси.
Здесь спец. – спецификационное водоизмещение при загрузке генеральным грузом.
конт. – водоизмещение при загрузке контейнерами.
dспец. – осадка судна при спецификационном водоизмещении.
dконт. – осадка судна при загрузке контейнерами.
2.4 Грузоподъемность.
Чистая грузоподъемность судна Ргр. в тоннах определяется по полезным объемам всех грузовых помещений, разделив их суммарный объем на заданный удельный погрузочный объем груза:
∑Wтр. / q = Pгр.
Ргр. = 16802.813 / 1.8 = 9334.896 т.
Дедвейт определяется по выражению:
DW = 1.15 Pгр.
DW = 1.15 9334.896 = 10735.13 т.
2.5 Водоизмещение и расчетная осадка.
Водоизмещение судна определяется суммированием веса судна порожнем LW и дедвейта:
= LW + DW
= 4932.2 + 10735.13 = 15667.33 т.
Соответствующее значение осадки может быть установлено из уравнения плавучести в виде:
d = / Сb L B,
где - удельный вес морской воды, = 1.025 т/м3.
Сb – коэффициент общей полноты судна (принимается равным 0.7)
d = 15667.33 / 1.025 0.7 133.2 21.1 = 15667.33 / 2016.5481 = 7.77 м.
2.6 Мощность СЭУ и запасы топлива.
2.6.1 Мощность гребной установки.
Мощность гребной установки определяется по выражению
Ne = Nбукс. / ηп.
где Nбукс. – буксировочная мощность (с учетом выступающих частей);
ηп – пропульсивный коэффициент.
Ne = 9555.073 кВт.
2.6.2 Буксировочная мощность.
Буксировочная мощность определяется для эксплуатационной скорости Vэ:
Nбукс. = Ɛ Ω 0.736, кВт.
Nбукс. = 0.01442 38.044 3717.3988 0.736 = 6449.6745 кВт,
где Ɛ = Ɛr + Ɛf + Ɛn + Ɛa;
Ɛ =(0.007 + 0.00162 + 0.0028 + 0.003) = 0.01442.
- плотность моской воды, = 104.5 кг с2 / м4.
Коэффициент сопротивления трения Ɛf = 1.62 10-3
Коэффициент остаточного сопротивления Ɛr = 0.7 10-3
Коэффициент шероховатости Ɛn = 0.28 10-3
Надбавка на выступающие части Ɛa учитывает наличие подруливающего устройства и рулей-стабилизаторов качки и принимается равной
Ɛa = 0.3 10-3
Площадь смоченной поверхности при Сb = 0.7 определяется по формуле В. А. Семеки:
Ω = L d [2 + 1.37 (Cb – 0.274) ], м2.
Ω = 133.2 7.8 [2 + 1.37 (0.7 – 0.274) ] = 133.2 7.8 3.578 = 3717.399 м2.
2.6.3 Пропульсивный коэффициент.
Величина пропульсивного коэффициента может быть определена по выражению:
ηп = η0 ηр ηk ηв
ηп = 0.595 0.98 0.99 1.17 = 0.675
Практически достижимые значения КПД гребного винта в открытой воде для одновинтовых судов могут быть приняты равными:
η0 = 0.98 – 0.55 Сb
η0 = 0.98 – 0.55 0.7 = 0.98 – 0.385 = 0.595
КПД редуктора при отсутствии более точных данных может быть оценен величиной ηр = 0.98.
При кормовом расположении МО по длине судна значение КПД валопровода может быть принято равным ηв = 0.99.
Коэффициент влияния корпуса одновинтовых судов определяется по выражению:
ηk = ,
ηk = = 1.17 ,
где w – коэффициент попутного потока
w = 0.5 Cb – 0.05 - для винта, расположенного в диаметральной плоскости;
w = 0.3
t – коэффициент засасывания для расчетного режима работы гребного винта, который для гребного винта в диаметральной плоскости можно приблизительно принять равным t = 0.6w;
t = 0.18.