3.3 План контактной сети перегона
План перегона составляется на миллиметровой бумаге в масштабе 1:2000. Число параллельных прямых на которых будет производиться трассировка опор, соответствует числу имеющихся и проектируемых главных путей. Под этими линиями вычерчивается спрямленный план перегона, на котором условными обозначениями указывают километровые знаки, направления, радиусы и длины кривых, насыпи и их высоту, выемки и глубину. Искусственные сооружения, переезды, путевые здания, пересечения различных линий наносят на условные прямые линии. Мост с ездой понизу обозначается на линии спрямленного плана в виде фермы, насыпь – двумя дополнительными тонкими линиями с обеих сторон от линии плана. На линии трассировки опор обозначения моста, трубы, переезда, светофора повторяются.
Учитывая принятый способ прохода контактной сети под мостом с ездой понизу и уменьшенные длины пролетов между точками подвеса, при подходе к мосту предусматривают пролеты с уменьшенной длиной так, тобы смежные пролеты не отличались друг от друга более чем на 25% . Точки подвеса на мосту располагают симметрично, привязывая их к конструкциям ветровых связей. Длина пролета при этом снижается до 45 м. В местах пересечения грунтовых дорог, опоры устанавливают не ближе 25м от переезда по ходу моста.
Расстановка зигзагов осуществляется прежде всего в кривых участках пути, после чего зигзаги расставляются на прямых, увязывая их с намеченными ранее зигзагами проводов на опорах сопряжений анкерных участков по концам перегона. Односторонние зигзаги не допускаются. Для их устранения предусматриваются промежуточные нулевые зигзаги.
4 Механический расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески
Для расчета выбираем анкерный участок главного пути станции. Основной целью механического расчета цепной подвески является составление монтажных кривых.
Определяется эквивалентный пролет:
(4.1)
где Li- длина 1-го пролета, м
La- длина анкерного участка, м
Устанавливается исходный режим, при котором возможно наибольшее натяжение несущего троса.
Определяется критический пролет:
(4.2)
где Zmax- максимальное приведенное натяжение подвески, Н;
Wги Wtmin-приведенные линейные нагрузки на подвеску, соответственно, при гололеде с ветром и при минимальной температуре, Н/м;
- температурный коэф. линейного расширения материала Н.Т., 1/°С
Приведенные величины Zxи Wxдля режима X и эквивалентного пролета вычисляется по формулам:
(4.3)
(4.4)
где gxи qx- соответственно, вертикальная и результирующая нагрузка на несущий трос в режиме X, Н/М
К - натяжение К.П. ,Н
Т0- натяжение Н.Т. при беспровесном положении контактного провода, Н
х - конструктивный коэф. цепной подвески, определяемый по формуле:
(4.5)
(4.6)
где С = 10 м -расстояние от оси опоры до первой струны, в эквивалентном пролете
Температура беспровесного состояния контактного провода:
(4.7)
где tср- среднегодовая температура района, °С
t- коррекция на отжатие контактного провода токоприемником в середине пролета,при двух КП t= 15-20 °C.
Натяжение несущего троса при беспровесном положении контактного провода определяется при условии, когда = 0
(4.8)
(4.9)
(4.10)
Величины с индексом 1 относятся к режиму максимального натяжения Н.Т.
4.1 Произведем расчет анкерного участка с одним контактным проводом
Рассчитаем по формулам (4.1-4.8):
м
Т.к. в результате расчетов критический пролет получился больше эквивалентного пролета, для дальнейших расчетов принимается режим минимальных температур. Определим значение натяжения Н.Т. при беспровесном положении контактного провода.
Длина анкерного участка, эквивалентный и критический пролеты, а также натяжения Н.Т. полученные в результате расчетов на ЭВМ сведены в таблицу 4.1
Tx=16200 приto=-4
Натяжение и стрелы провеса проводов в зависимости от температуры для нагруженного и разгруженного Н.Т. рассчитывается на ЭВМ. Результаты расчетов приведены в таблицах 4.1. - 4.2.
Таблица 4.1 – Нагруженный несущий трос
|
Температура °С |
Натяжение Н.Т., Н
|
L1= 70 м |
L2=53м |
L3=45м | |||
|
F, см. |
f, см. |
F, см. |
f, см. |
F, см. |
f, см. | ||
|
-24 |
20000 |
0,64 |
-0,046 |
0,368 |
-0,03 |
0,265 |
-0,019 |
|
-17,53 |
18709 |
0,68 |
-0,033 |
0,389 |
-0,019 |
0,28 |
-0,014 |
|
-12,3 |
17709 |
0,71 |
-0,02 |
0,408 |
-0,013 |
0,294 |
-0,009 |
|
-4 |
16200 |
0,765 |
-0,003 |
0,439 |
-0,016 |
0,316 |
-0,001 |
|
-1,1 |
15701 |
0,785 |
0,004 |
0,45 |
0,02 |
0,324 |
0,0017 |
|
4,31 |
14810 |
0,823 |
0,017 |
0,472 |
0,01 |
0,34 |
0,007 |
|
11,51 |
13709 |
0,876 |
0,036 |
0,502 |
0,02 |
0,362 |
0,015 |
|
18,71 |
12709 |
0,9299 |
0,055 |
0,533 |
0,032 |
0,384 |
0,022 |
|
26,76
|
11709 |
0,99 |
0,0767 |
0,568 |
0,044 |
0,41 |
0,0317 |
|
36 |
10709 |
1,06 |
0,101 |
0,608 |
0,058 |
0,438 |
0,042 |
Таблица 4.4 – Разгруженный несущий трос
|
Температура °С |
Натяжение Н.Т., Н |
L1= 70 м |
L2=53м |
L3=45м | |
|
F, см. |
F, см. |
F, см. | |||
|
-23,99 |
18158 |
0,353 |
0,202 |
0,15 | |
|
-17,627 |
16700 |
0,384 |
0,22 |
0,159 | |
|
-12,264 |
15500 |
0,414 |
0,237 |
0,17 | |
|
-4,0167 |
13720 |
0,467 |
0,27 |
0,193 | |
|
-1,109 |
13116 |
0,489 |
0,28 |
0,202 | |
|
4,982 |
11900 |
0,539 |
0,309 |
0,222 | |
|
11,43 |
10700 |
0,599 |
0,344 |
0,248 | |
|
18,858 |
9450 |
0,679 |
0,389 |
0,28 | |
|
26,732 |
8300 |
0,773 |
0,443 |
0,319 | |
|
35,995
|
7184
|
0,893
|
0,512
|
0,369
| |
рисунок 4.1 Натяжение нагруженного НТ от температуры
рисунок 4.2. – Зависимость натяжений разгруженного НТ от температуры
Рисунок 4.3 – Зависимость стрел провеса разгруженного НТ от температуры
