4. Выбор способа прохода подвески в искусственных сооружениях.

   1. На станции

Выберем способ прохода, при котором контактная подвеска пропускается с креплением к искусственному сооружению (рис. 5.1). Для этого необходимо выполнение следующего условия:

где h - расстояние от уровня головок рельсов до края ИССО, h=8 м

h_kmin- минимальная допустимая высота контактных проводов над уровнем головок рельсов равная 5,75 м;

f_max- стрела провеса К. П. при F_max

e_min- минимальное расстояние между НТ и КП, в середине пролета = 0,8 м;

F_max- максимальная стрела провеса Н.Т.;

h_i– длина изоляторного звена или гирлянды.

Значения f_max, F_maxи F_minберутся из таблицы 4.2 (в метрах).

м

Условие не выполнено, поэтому попробуем для расчета второй способ прохода контактной подвески под мостом.

Условие выполнено, поэтому можем принять схему прохода контактной подвески под искусственным сооружением без крепления к нему.

2. На перегоне

Контактная подвеска на мостах с ездой понизу и низкими ветровыми связями пропускается с подвеской несущего троса на специальные конструкции, устанавливаемый выше ветровых связей. Контактный провод при этом пропускается под ветровыми связями с уменьшенной длиной пролета до 45 м. Высота конструкции выбирается для компенсированной подвески:

_,

h_kmin- минимальная допустимая высота контактных проводов над уровнем головок рельсов равная 5,75 м;

f_max- стрела провеса К. П. при F_max

e_min- минимальное расстояние между НТ и КП, в середине пролета = 0,8 м;

F_max- максимальная стрела провеса Н.Т.;

5. Расчет и выбор опор контактной сети

Рисунок 6.1 – Расчетная схема для выбора опор

Буква jв формулах обозначает расчетный режим - режим гололеда или режим ветра.

Вертикальная нагрузка от веса контактной подвески:

(5.1)

где g_j- линейная нагрузка от веса подвески, Н/м;

L - расчетнаяа длина пролета, равная полусумме длин пролетов смежных с расчетной опорой, м;

G_и= 150 Н - нагрузка от веса изоляторов;

С_ф= 200 Н - нагрузка от веса половины фиксаторного узла.

Горизонтальная нагрузка на опору под действием ветра на провода:

(5.2)

Усилие на опору от изменения направления провода на кривой:

(5.3)

где Hⁱ_j- натяжение провода, Н/м;

R - радиус кривой, м.

Нагрузка на опору от изменения направления провода при отводе его на анкеровку

(5.4)

где Z=F+D/2 (Г иD- габарит и диаметр опоры, м)

Усилие от изменения зигзагов:

(5.5)

где а - зигзаг на прямом участке пути, м.

Нагрузка от давления ветра на опору:

(5.6)

где С_х= 0,7 - аэродинамический коэффициент для металлических опор;

V_p - расчетная скорость ветра, м/с;

S_оп - площадь диаметрального сечения опоры,

м²

где h_oп,d,D- высота, верхний и нижний диаметры опоры соответственно;

Суммарный изгибающий момент относительно условного обреза фундамента

(5.7)

Суммарный изгибающий момент относительно пяты консоли

(6.8)

Таблица 6.5 – Нагрузки для расчетных режимов

Вид нагрузки	Миним. t температура
От подвески, Н/м	g =20,2
От ветра на Н.Т., Н/м	рн= 4,22
От ветра на К.П., Н/м	рк= 3,56
Вес консоли, Н	482

Произведем расчет нагрузок на промежуточную опору на прямом участке

Н,Н,

_Н/м

_Н/м

Произведем расчет моментов

M_oв=1642,3·3,4+710·1,8+9(362,33+1471,44)+7(729,79+1217,48)+0,5·5,11·1471.44=

= 40765 Н·м

М_ог= 2484,52·3,4+860·1,8+9(340+762,79)+7(407,24+1790,18)+0,5·5,11·762,8

= 28034 Н·м

В режиме максимального ветра момент наибольший. По этому моменту выбираем опору при условии, что он должен быть меньше нормативного момента. Выбираем опору МК10-60 с нормативным моментом = 60000 Н. Расчеты для остальных опор производятся на ЭВМ.

Таблица 6.6

Назначение опоры	Расчетный режим	Нагрузки на опоры, Н
		Gп	Рн	Рк
Промежуточная, прямая	Миним. Температ.	1642,3	259,53	218,94