курсовая оборудование
.pdfВ качестве конструкционного материала в тепловых аппаратах используются не-
ржавеющую сталь марки 12Х18Н10Т и чугун соответствующей толщины Si :
- |
для рабочего объема котла и фритюрницы S1 =0,002 м |
||
- |
для сковороды |
S1 |
=0,01м |
- |
для рубашки |
S2 |
=0,002 м |
- |
для кожуха |
S4 |
=0,001м |
|
|
исредними теплофизическими характеристиками:
С=0,462кДж / кг ×К
ρ=7900 кгм3
4. Методические указания к выполнению расчетно-пояснительной записки курсового проекта
Раздел 1. Введение
Вразделе указывается цель курсового проекта, назначение проектируемого аппарата и его роль в технологическом процессе приготовления пищи, приводится описание технологии тепловой обработки продуктов и параметры процесса (время, температура, и т.д.).
Раздел 2. Аналитический обзор существующих аппаратов.
Вобзоре дается краткое описание аппаратов отечественного и зарубежного производства, выполняющих аналогичные технологические процессы (режимы работы, устройство и принцип действия). В разделе необходимо отметить конструктивные особенности, достоинства и недостатки с точки зрения удобства эксплуатации, безопасности работы, приводятся их основные технические характеристики и иллюстрации.
Раздел 3. Расчет аппарата
В разделе выполняется конструктивный и тепловой расчет. 3.1. Конструктивный расчет
Конструктивный расчет позволяет определить размеры основных конструктивных элементов аппарата (рабочей камеры, теплогенерирующего и теплопередающего устройства, теплоизоляции), габаритные размеры аппарата.
Расчетные схемы аппаратов (вид сбоку в разрезе) приведены на рисунках 1, 2 и 3. На рисунке 4 показана схема фритюрницы в форме параллелепипеда (вид сверху).
11
Теплоизоляция наносится на поверхность рабочей камеры в соответствии со схе-
мой аппарата. Толщина изоляции Sиз = S5 принимается одинаковой для горизонталь-
ных и вертикальных плоскостей и рассчитывается из условий обеспечения требуемой температуры поверхности аппарата tк4 при расчетной температуре промежуточного теплоносителя tптк и заданной температуре окружающей среды tв .
Рис 1. Схема котла *):
1 – крышка; 2 – варочный сосуд (рабочая камера); 3 – паровая рубашка; 4 – кожух; 5 – корпус пароводяной рубашки; 6 – теплоизоляция; 7 – ТЭН; 8 – парогенератор.
12
.
Рис. 2. Схема сковороды:
1 – масляная рубашка; 2 – теплоизоляция; 3 – кожух; 4 – чаша; 5 – крышка; 6 –рубашка; 7 – ТЭН.
Рис 3. Схема фритюрницы с конической и пирамидальной «холодной» зоной:
1 – кожух; 2 – рабочая камера (ванна); 3 – крышка; 4 – теплоизоляция; 5 – ТЭИ; 6 – фильтр; 7 – сетка вкладыш; γ - угол скоса “холодной” зоны;
13
Рис. 4. Схема фритюрницы в форме параллелепипеда (вид сверху).
* - в скобках указаны параметры для рабочей камеры в форме параллелепипеда
Объем рабочей камеры |
Vрк |
определяется общей массой загружаемых компонентов |
||
М , их средней плотностью |
ρ пр |
и коэффициент загрузки Кз , и коэффициентом запол- |
||
нения жарочной поверхности |
KП : |
|
|
|
|
|
Кз = Vпр |
|
, |
|
|
|
Vрк |
|
|
|
KП = Fтп |
Fрк |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент загрузки |
K3 |
учитывает увеличение объема загружаемых продуктов |
при нагревании в котле, объема фритюра вытесняемого ТЭНами у фритюрницы, а так же позволяет осуществлять перевертывание обжариваемых порционных кусков на сковороде.
Форма рабочей камеры определяет качество готового продукта и удобство его приготовления.
Для аппаратов с цилиндрической формой рабочей камеры глубина (высота) Нрк и
диаметр Dрк рассчитываются через рабочий объем Vрк и заданный коэффициент формы камеры mф , определяемый выражением:
m= Hрк
фDрк
14
Для рабочих объемов имеющих форму параллелепипеда длина Lрк и ширина Bрк
рассчитываются через площадь дна рабочей камеры Fрк и заданный коэффициент формы рабочей поверхности μ ф , определяемый выражением:
μ= Врк
фLрк
Теплопередающие устройства в аппаратах с косвенным обогревом предназначены для передачи энергии от источника к продукту посредством промежуточного теплоносителя. Теплопередающее устройство у котла и сковороды выполняется в виде паровой или масляной рубашки, окружающей рабочую камеру.
В расчетах принять:
- |
толщину паровой и масляной рубашки Н р =S p =0,02 м; ; |
- |
глубина воды парогенератора Нпг =0,03 м |
Площадь теплопередающей поверхности Fтп в котле и сковороде определяется геометрией рабочей камеры. С целью упрощения конструкции применить плоскую форму дна рабочей камеры и рубашки.
Для фритюрницы поверхность теплопередачи к продукту Fтп равна площади поверхности обрабатываемого продукта fтп , т.к. продукт полностью погружен в промежуточный теплоноситель (масло). Жарка продукта происходит в «горячей» зоне. «Холодная» зона выполняется в виде усеченной пирамиды (для рабочей камеры в виде параллелепипеда) или конуса (для цилиндра).
В расчетах принять H x =0,4H рк |
3.2. Тепловой расчет Целью теплового расчета является:
-расчет составляющих уравнения теплового баланса
-определение мощности нагревательных элементов
-определение коэффициента полезного действия аппарата. Общий вид уравнения теплового баланса:
Qзатр =Qпол +Qпот ,
где: Qзатр - общее количество энергии затраченной при работе теплового аппарата.
15
Qпол - полезная энергия, энергия затраченная на нагрев продукта.
Qпот - потери энергии, т.е. затраты энергии не связанные с тепловой обработкой продукта.
Уравнения теплового баланса для котла:
-режим нестационарный
Qзатрн =Q11 +Q12 +Q2 +Q3 +Q41 +Q42 ;
-режим стационарный
Qзатрст =Q12 +Q3
Уравнения теплового баланса для сковороды и фритюрницы:
-режим нестационарный
Qзатрн =Q2 +Q3 +Q41 ;
-режим стационарный
Qзатрст =Q11 +Q12 +Q13 +Q3 ;
где: Q11 |
- затраты энергии на нагрев продуктов, кВт; |
Q12 |
- затраты энергии на испарение влаги из продукта, кВт; |
Q13 |
- затраты энергии на образование корочки продукта при жарке, кВт; |
Q2 |
- затраты энергии на нагрев аппарата, кВт; |
Q3 |
- затраты энергии в окружающее пространство, кВт; |
|
|
Q41 |
- затраты энергии на нагрев промежуточного теплоносителя аппарата, кВт; |
Q42 |
- затраты энергии на испарение промежуточного теплоносителя, кВт. |
Потери теплоты от дна теплового аппарата малы и в расчетах не учитывать. Количество теплоты затраченной на получение пара в пароводяной рубашке опре-
деляется в соответствии с температурой насыщения (в нашем случае по температуре
кипения воды в водонагревателе tптк ) по таблице Приложения 1.
Масса единовременной загрузки j-х компонентов Mi определяется по заданной производительности с учетом потерь влаги x .
Масса вспомогательного промежуточного теплоносителя M4 и М3 определяется по их массой доле g4 и g3 ( табл. 5)
Количество кусков мяса n размещаемых на жарочной поверхности определяется отношением:
16
n = M1 = M1 mП 0,135
В виду взаимосвязи конструктивных и теплотехнических параметров расчет теплового аппарата рекомендуется проводить в последовательности, приведенной в таблице 6.
В записке должны быть представлены расчетные формулы с пояснением входящих параметров и их размерностей. Результаты расчета можно округлять до одного знака
после запятой.
№Расчетный параметр
п/п |
|
1 |
2 |
1M j масса j-х
компонентов продуктов, кг.:
-мясо и картофель
-жир (масло)
-вода
-для котла
-для фритюрницы,
сковороды
2М – общая масса загружаемых продуктов, кг
-для котла
-для сковороды
-для фритюрницы
3Vрк , м3 ,объем рабочей
камеры
Таблица 6
Расчетная формула
3
M1,2 |
= |
и(τто +τ3 ) |
||
60 |
× 0,01× x |
|||
|
|
М3 = М1,2 g3
М4 = М2 g4
τ |
=τ +τ |
то |
Н с |
τто =τс
j
M = åМ j
j=2,4
j=1,3
j=3,4
|
Vрк = |
|
|
M |
|
|
|
|
|
K |
3 |
× ρ |
× К |
П |
|
||
|
|
|
пр |
|
|
j
ρпр = å g j ρ j
17
4Параметры рабочей
камеры 4.1 Для цилиндра
4.1.1Диаметр рабочей камеры, Dрк , м
4.1.2Высота рабочей камеры
Нрк , м
4.1.3Площадь основания рабочей камеры, Fрк , м2
4.1.4Объем холодной зоны
фритюрницы
Vx , м3
4.1.5Глубина холодной зоны
|
фритюрницы H x , м |
||||
4.2 |
Для параллелепипеда |
||||
4.2.1 |
Площадь |
|
|
основания, |
|
|
Fрк , м2 |
|
|
|
|
4.2.2 |
Высота |
Нрк |
, м |
||
4.2.3 |
|
|
|
|
|
Ширина, |
|
|
|
, м |
|
|
Врк |
|
4.2.4Длина, Lрк , м
4.2.5Объем холодной зоны
фритюрницы |
V x , м3 |
|
4.2.6 Глубина холодной зоны фритюрницы H x , м
|
|
|
æ V |
ö0,33 |
||
|
Dрк = 1,084 |
ç |
рк |
÷ |
||
|
|
|||||
|
|
|
ç m |
÷ |
||
|
|
|
è ф ø |
|||
Н |
рк |
=1,084V |
0,333 |
×m0,667 |
||
|
рк |
|
ф |
Fрк =0,79D рк2
V x =0,26D 2рк ×H x
H x =0,4H рк
|
|
|
|
|
|
|
æ V |
|
|
ö0,667 |
|
|||||||
Fрк = 0,932ç |
|
|
рк |
÷ |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ç m |
|
|
÷ |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
ф |
ø |
|
|
|
||||
Н |
рк |
=1,084V 0,333 ×m0,667 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
рк |
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|||||
|
|
|
B = ( |
F |
|
×m |
)0,5 |
|
|
|||||||||
|
|
|
рк |
|
рк |
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
æ |
F |
|
|
ö0,5 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Lрк |
= ç |
рк |
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
ç m |
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
è |
|
ф ø |
|
|
|
|
|
|
|
|||
x 1 |
|
x é |
|
|
æ |
|
|
1 |
|
|
ö |
2 ù |
||||||
V = |
3 |
H êF |
|
+çF 2 |
× L ÷ |
+ L |
ú |
|||||||||||
|
|
ê |
рк |
|
ç |
|
|
рк |
|
|
|
x ÷ |
x |
ú |
||||
|
|
|
ë |
|
|
è |
|
|
|
|
|
|
ø |
|
û |
H x =0,4H рк
18
5 |
Параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
пароводяной и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
масляной рубашки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
5.1 |
Для цилиндра |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
5.1.1 |
Диаметр, |
|
Dр |
, м |
|
|
D p |
=D pk +2(S p +S2 ) |
|
|
||||||||
5.1.2 |
Высота, |
|
|
H p , м |
|
|
|
H p |
=H рк +S p |
+S2 |
|
|
|
|||||
5.1.3 |
Объем промежуточного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
теплоносителя, |
|
Vпт : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
- пара |
Vпт =VП , м3 |
|
VП =0,785[Dp2 (H рк +S p ) −Vрк ] |
||||||||||||||
|
- воды |
Vпт =VВ , м3 |
|
VВ =0,785 ×D p2 ×H пг |
|
|
||||||||||||
|
- вапора |
|
Vпт =VВП , м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VВП =(VП +VВ ) ×β |
|
|
|||||||
5.2 |
Для параллелепипеда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
5.2.1 |
Высота |
|
H p , м |
|
|
|
H p |
=H рк +S p |
+S2 |
|
|
|
||||||
5.2.2 |
Ширина Вр , м |
|
|
|
В р |
=В рк +2(S p |
+S2 ) |
|
|
|||||||||
5.2.3 |
Длина |
L |
p |
, м |
|
|
|
|
Lp |
|
Lрк |
2 S p |
|
S2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
+ ( |
+ |
) |
|
|
||||
5.2.4 |
Объем |
промежуточного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
теплоносителя |
|
Vпт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
- пара |
Vпт =VП , м3 |
|
VП =(H p ×B p ×Lp ) -V рк |
|
|
||||||||||||
|
- воды |
Vпт =VВ , м3 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
VB =B p ×L p ×H пг |
|
|
|
|||||||||||||
|
- вапора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Vпт =VВП , м3 |
VВП =(VП +VВ ) ×β |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
6 |
Поверхность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
теплопередачи теплоты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
к продукту |
Fтп, м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6.1 |
- котел: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ V |
ö0,667 |
||
|
- цилиндр |
|
|
|
Fтп = ( 3,69mф + 0,92) ç |
рк ÷ |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç m |
÷ |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
ф ø |
||
|
- параллелограмм |
Fтп =2Hрк ( Bрк +Lрк ) +Lрк ×Bрк |
||||||||||||||||
6.2 |
- сковорода |
|
|
|
|
|
Fтп =Fрк ×K П |
|
|
|
|
|||||||
6.3 |
- фритюрница |
|
|
|
Fтп = |
U × tс × f |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 × m |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7 |
Коэффициент |
|
|
тепло- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
отдачи |
|
|
i , Вт / м |
2 |
×К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
α |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
i – 3,4 |
|
|
|
|
|
|
|
i |
9,74 |
|
0,07(ti |
tB ) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α= |
|
+ |
|
− |
|
|
|||
|
- для вертикальной по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19
верхности
-для горизонтальной поверхности
-для нестационарного режима
-для стационарного режима
8Толщина
теплоизоляции S5 , м :
9Габаритные размеры аппарата
9.1Наружный диаметр
аппарата, D , м
9.2 Высота аппарата Н , м
-котел, сковорода
-фритюрница
9.3 Длина аппарата, L , м
-котел, сковорода
-фритюрница
9.4 Ширина аппарата, B ,
м
10Площадь поверхности теплоотдачи в окружающую среду,
Fi , м2
10.1для цилиндра
-боковая поверхность
-крышка
10.2для параллелепипеда
-боковая поверхность
-крышка
11 Q1 - полезные затраты энергии, кВт:
-для котла (автоклава)
α= |
+ |
− |
i 1,3[9,74 |
0,07(ti |
t B )] |
|
ti = tiср = |
t k + t н |
|
|
i i |
|
|
|
|
2 |
|
|
ti = tik |
|
S5 |
|
λ |
|
(tк |
− tк ) |
, |
|
= |
|
из |
|
пт |
4 |
||
|
|
α 4 |
(t4k |
− tв ) |
|
D =D pk +2(S p +S5 +S2 +S4 )
H =H рк +S p +S2 +S5 +S4 +H кр +H ПГ
H =H рк +H x +H кр
L =Lpk +2(S5 +S p +S2 +S4 )
L =Lрк +2(S5 +S1 +S4 )
B =Bрк +L −Lрк
F4 =3,14D ×H
F3 = 3,14 D 2 4
F4 =2H (B +L)
F3 =L ×B
Q1 =Q11 +Q12
Q1 =Q11 +Q12 +Q13
20