- •Факультет пгс-о. Кафедра асп курсовой проект
- •Мытищи 2009 г. Оглавление
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами,
- •Раздел I. Конструирование сборных железобетонных конструкций пятиэтажного здания.
- •1.1.Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
- •1.2. Расчет ребристой плиты
- •1.2.1. Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы.
- •Ширина раскрытия трещин
- •Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия длительной нагрузки.
- •Ширина раскрытия трещин при продолжительном действии длительной
- •Кривизна от непродолжительного действия
- •1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования
- •1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа
- •1.2.6. Расчет монтажной петли
- •1.2.7. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры
- •1.3. Проектирование ригеля
- •1.3.1. Расчет ригеля в стадии эксплуатации
- •Определение усилий в ригеле
- •Прочность нормальных сечений ригеля
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе.
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •Окончательно принимаем:
- •1.3.2. Проектирование стыка ригеля с колонной.
- •1.3.3. Построение эпюры материалов в ригеле и конструирование ригеля.
- •Назначение арматуры
- •1.4.Расчет средней колонны в стадии эксплуатации
- •1.4.1.Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •1.4.2. Расчет прочности колонны 1 этажа.
- •1.4.3.Расчет прочности колонны 3 этажа.
- •1.4.4. Расчет прочности колонны первого этажа в стадии монтажа.
- •1.4.5. Проектирование консолей колонны.
- •1.4.6. Расчет жесткой консоли колонны.
- •1.4.8. Конструирование колонны.
- •1.5. Проектирование отдельного фундамента под среднюю колонну
- •1.5.1.Определение размеров фундамента
- •1.5.2.Расчет прочности подошвы фундамента
- •1.5.3.Конструирование фундамента
- •Технико-экономические показатели фундамента
- •Раздел II. Монолитное балочное перекрытие с плитами, работающими в одном направлении.
- •2.1. Проектирование монолитной плиты перекрытия.
- •2.2.Расчет плиты перекрытия в стадии эксплуатации.
- •2.2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия.
- •2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •Для расчетов по предельным состояниям первой группы
- •2.2.3. Прочность нормальных сечений плиты (подбор арматуры)
- •Арматура средних пролетов
- •Арматура крайних пролетов
- •Расчет плиты на действие поперечных сил
- •Проверка плиты по образованию нормальных трещин
- •Проверка плиты по раскрытию нормальных трещин
- •2.2.4. Конструирование плиты
- •Назначение арматуры в плите
- •2.3. Проектирование второстепенной балки монолитного перекрытия.
- •2.3.1. Установление размеров и расчетных пролетов балки перекрытия
- •2.3.2. Определение усилий в балке
- •2.3.3. Прочность нормальных сечений (расчет рабочей продольной арматуры)
- •Арматура в средних пролетах
- •2.3.4. Прочность наклонных сечений (расчет вертикальных стержней) Сечение над первой промежуточной опорой (слева)
- •Сечение над первой промежуточной опорой (справа)
- •Сечение над первой опорой
- •Сечение над средней промежуточной опорой
- •2.3.5. Конструирование второстепенных балок
- •Назначение арматуры
- •2.4.Технико-экономические показатели перекрытия
- •3. Список использованной литературы.
2.2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
Таблица 8. Сбор вертикальных нагрузок на один квадратный метр перекрытия
-
Вид нагрузки
Нормативная н нагрузка, Н/м
Коэффициент надежности
Расчетная
нагрузка,
Н/м2
Постоянная g
керамическая плитка пола цементная песчаная стяжка
t= 30мм; р=18,0кН/м3
железобетонная плита
t= 60мм; р=25,0кН/м3
350
540
1500
1,1
1,3
1,1
385
702
1650
Итого
2390
-
2737
Временная v, в том числе:
длительная
кратковременная
11500
7500
4000
1,2
1,2
1,2
13800
9000
4800
Полная q = g+v, в том числе: пос постоянная и длительная
кратковременная
13890
9890
4000
-
-
-
16537
11737
4800
Примечание. В примере нагрузка от массы внутренних перегородок не учитывается.
При расчете плит, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок для помещений, предназначенных для торговых, выставочных и экспозиционных целей, следует снижать в зависимости от грузовой площади А м2 рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетания ψA.
Грузовая площадь плиты средних пролетов равна
А= 22x1,0= 22,2 м2<А2 = 36 м2,
следовательно, коэффициент сочетаний ψA не учитывается (т.е. равен единице).
Расчетная нагрузка на 1 погонный метр плиты при условной расчетной ширине плиты 1,0 м равна 16537 Н/м ~ 16,54 кН/м.
С учетом коэффициента по степени ответственности здания γf =0,95 для дальнейших расчетов примем:
• полную расчетную нагрузку q=0,95∙16,54=15,7 кН/м,
• постоянную расчетную нагрузку g = 0,95 ∙2,737 = 2,60 кН/м.
Нормативная нагрузка на 1 погонный метр плиты:
• постоянная gn = 0,95∙2,39 = 2,27 кН/м,
• полная gn+vn = 0,95∙13,89 = 13,2 кН/м,
• постоянная и длительная 0,95∙9,89 = 9,4 кН/м.
Расчетной схемой монолитной плиты, рассчитываемой в одном направлении, является неразрезная многопролетная балка с расчетным сечением шириной 1 м и высотой 0,06 м. Усилия определяются с учетом их перераспределения вследствие развития пластических деформаций бетона и арматуры.
Для расчетов по предельным состояниям первой группы
Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной расчетной нагрузки, q = 15,7 кН/м:
Изгибающие моменты в крайних пролетах и на крайней опоре от полной расчетной q = 15,7 кН/м:
Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной нормативной нагрузки, gn+vn = 13,2 кН/м:
Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от постоянной и длительной нормативной нагрузки, равной 9,4 кН/м:
Для плит, имеющих по периметру жесткий контур в виде железобетонных второстепенных и главных балок, допускается уменьшать изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах на 20%. Тогда изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах для дальнейших расчетов будут равны.
Для расчетов по первой группе предельных состояний
М= 0,8М= 2,36∙0,8 = 1,889 ~ 1,89 кНм.
Для расчетов по второй группе предельных состояний
Мn= 0,8М=1,98∙0,8=1,58 кНм.
Мn,дл = 0,8М= 1,41∙0,8= 1,13 кНм.