Сечение над первой промежуточной опорой (справа)

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами b= 0,3 м, ho = 0,6 м. Поперечная арматура А240, R_sw =170 МПа (170∙10³ кН/м²). Расчетная поперечная сила Q_в,np= 141,23 кН. Постоянная нагрузка от собствен­ного веса g = 8,7 кН/м, временная (эквивалентная) q_v = 22,3 кН/м, полная нагрузка q = 31,04 кН/м.

M_b= 97,2 кНм; q₁= 19,9кН/м ,

Проверяем условие:

Q_b1 = 88 < (2M_b/h₀)-Q_max= (2∙97,2/0,6) – 169,5 = 154,5 кН.

Интенсивность хомутов вычисляем по формуле

q_sw=(Q_max – Q_b1)/1,5h₀=(141,23-88)/1,5 ∙0,6= 59,14кН/м.

По конструктивным требованиям максимальный шаг стержней:

• у опоры должен быть не более 0,5h_о = 0,3 м и не более 300 мм,

• в пролетах балок и ребер высотой h > 150 мм, не более 0,75h₀ и не более 500 мм. 0,75∙h_о= 0,75∙0,6 = 0,45 м.

Максимально допустимый шаг у опоры согласно формуле

S_max = R_btb h_о²/Q_max = 0,90∙10³∙0,3∙0,6² /141,23 = 0,459 см.

Назначаем шаг хомутов у опоры S₁ = 100 мм, в пролете S₂= 150мм.

Площадь принятых поперечных стержней

A_sw = q_sws_w/R_sw= 59,14∙0,1/170∙10³= 0,000054 м² = 0,54 см².

Принимаем в расчетном сечении два поперечных стержня диаметром 8 мм с суммарной площадью А_s = 1,01см².

Реальная интенсивность хомутов у опоры равна:

q_sw1 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,1=171,7кН/м.

Реальная интенсивность хомутов в пролете равна

q_sw2 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,15=114,5кН/м.

Проверяем условия:

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw1 = 171,7кН/м.

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw2 =114,5кН/м.

Значения q_sw1 и q_sw2 не корректируем.

Определим длину участка l₁ с шагом хомутов 0,1 м и интенсивно­стью q_sw1 равной 171,7кН/м.

∆ q_sw=0,75(q_sw1-q_sw2)=0,75(171,7-114,5)=42,9кН/м.

∆ q_sw=42,9кН/м>q₁=19,9кН/м.

Длину участка l₁ находим по формуле:

Q_b,min = 0,5R_btbh_o = 0,5∙0,90∙10³∙0,2∙0,6 = 54 кН.

Таким образом, поперечного армирования в виде 2Ø8 А24О с А_s = 1,01 см² с шагом 0,15 м достаточно для обеспечения прочности наклонного сечения по поперечной силе. По конструктивным требованиям принимаем шаг попереч­ных стержней на опоре S_w1 = 0,1 мм на расстоянии не менее 1/4 = 9/4 =2,25м. Практический размер составляет 2,3 м, что кратно шагу попереч­ных стержней на опоре 0,1 м. На остальной части пролета принимаем шаг 150 мм= 0,15 м.

Сечение над первой опорой

Расчетное сечение рассматривается как прямоугольное с размерами b= 0,2 м, ho = 0,6 м. Поперечная арматура А240, R_sw =170 МПа (170∙10³ кН/м²). Расчетная поперечная сила Q_в,np= 113,0 кН. Постоянная нагрузка от собствен­ного веса g = 8,7 кН/м, временная (эквивалентная) q_v = 22,3 кН/м, полная нагрузка q = 31,04 кН/м.

M_b= 97,2 кНм; q₁= 19,9кН/м ,

Проверяем условие:

Q_b1 = 88 < (2M_b/h₀)-Q_max= (2∙97,2/0,6) – 113 = 211 кН.

Интенсивность хомутов вычисляем по формуле

q_sw=(Q_max – Q_b1)/1,5h₀=(113-88)/1,5 ∙0,6= 27,8кН/м.

По конструктивным требованиям максимальный шаг стержней:

• у опоры должен быть не более 0,5h_о = 0,3 м и не более 300 мм,

• в пролетах балок и ребер высотой h > 150 мм, не более 0,75h₀ и не более 500 мм. 0,75∙h_о= 0,75∙0,6 = 0,45 м.

Максимально допустимый шаг у опоры согласно формуле

S_max = R_btb h_о²/Q_max = 0,90∙10³∙0,3∙0,6² /113 = 0,57 см.

Назначаем шаг хомутов у опоры S₁ = 100 мм, в пролете S₂= 150мм.

Площадь принятых поперечных стержней

A_sw = q_sws_w/R_sw= 27,8∙0,1/170∙10³= 0,000034 м² = 0,34 см².

Принимаем в расчетном сечении два поперечных стержня диаметром 8 мм с суммарной площадью А_s = 1,01см².

Реальная интенсивность хомутов у опоры равна:

q_sw1 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,1=171,7кН/м.

Реальная интенсивность хомутов в пролете равна

q_sw2 = R_swA_sw/s_w =170∙10³ ∙1,01∙10^-4/0,15=114,5кН/м.

Проверяем условия:

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw1 = 171,7кН/м.

0,25R_btb = 0,25∙0,90∙10³∙0,3 = 45,0 < q_sw2 =114,5кН/м.

Значения q_sw1 и q_sw2 не корректируем.

Определим длину участка l₁ с шагом хомутов 0,1 м и интенсивно­стью q_sw1 равной 171,7кН/м.

∆ q_sw=0,75(q_sw1-q_sw2)=0,75(171,7-114,5)=42,9кН/м.

∆ q_sw=42,9кН/м>q₁=19,9кН/м.

Длину участка l₁ находим по формуле:

Q_b,min = 0,5R_btbh_o = 0,5∙0,90∙10³∙0,3∙0,6 = 54 кН.

Таким образом, поперечного армирования в виде 2Ø8 А24О с А_s = 1,01 см² с шагом 0,15 м достаточно для обеспечения прочности наклонного сечения по поперечной силе. По конструктивным требованиям принимаем шаг попереч­ных стержней на опоре S_w1 = 0,1 мм на расстоянии не менее 1/4 = 9/4 =2,25м. Практический размер составляет 2,3 м, что кратно шагу попереч­ных стержней на опоре 0,1 м. На остальной части пролета принимаем шаг 150 мм= 0,15 м.