Кривизна от непродолжительного действия

постоянных и длительных нагрузок

Исходные данные. Действующий момент от постоянной и длительной нор­мативной нагрузки M_n,дл=170,94кНм; h₀=42см; b=14см; E_s=20∙10⁷кН/м²;

E_b=3,6∙10⁷кН/м²;As=9,82∙10^-4м²; Р₂=462,3 кН;R_b,ser=29,0МПа;

R_bt,ser=1,75МПа; M_гр=149,7кНм;h^/_f=5см; φ_f=1,12; E_b,red=1,47∙10⁷кН/м²;

µα_s2=0,25; По таблице 21приложения φ_c=0,39.

Кривизна от продолжительного действия

постоянных н длительных нагрузок

Исходные данные. M_n,дл=170,94кНм; E_b,red= R_b,ser /ε_b,red=29∙10³/28∙10^-4=0,78∙10⁷кН/м²; µα_s2=0,47 e_s/h₀=0,93 φ_f = 1,12 По таблице φ_c=0,58.

Вычисляем кривизну по упрощенной формуле

Полная кривизна

=0,0038-0,0029+0,0036=0,0045м^-1

Прогиб плиты

f_ult=l/200=8,94/200=0,0447м=4,47м при пролете элемента 9,4м.

f =3,57см < f_ult=4,47см

Условие удовлетворяется, пересчет по уточненной формуле не производим.

1.2.3 Проверка прочности плиты в стадии изготовления

При проверке прочности плиты в стадии изготовления необходимо прове­рить прочность сжатого бетона в момент извлечения изделия из формы, после передачи усилия преднапряжения. Необходимо рассмотреть случай, когда раз­гружающее действие от собственного веса плиты будет минимальным. Расчет­ная схема плиты при проверке прочности в стадии изготовления совпадает со схемой, принятой для проверки трешиностойкости плиты в стадии изготовле­ния

Исходные данные. Усилие преднапряжения с учетом первых потерь Р₁= 609,6 кН, коэффициент надежности по нагрузке γ_f=1,4, коэффициент точности натяжения γ_sp=1,1 расчетная призменная прочность бетона, соответствующая пе­редаточной прочности R_bp=40МПа как классу бетона В40 R_b= 22 МПа. Рас­стояние от торца плиты до монтажной петли 0,6 м.

Изгибающий момент от собственного веса плиты при её извлечении из формы вычислен при расчетном пролете 1₀= 8,96 м.

кНм

Напряжения в бетоне при γ_sp=1,1.

σ_bp=21,30МПа<R_b=22,0МПа

Условие выполняется, прочность плиты в стадии изготовления обеспечена.

1.2.4. Расчет прочности плиты в стадии транспортирования

Исходные данные. При расчете в стадии транспортирования необходимо учитывать пониженную прочность бетона, равную отпускной и составляющей по заданию на проектирование 80% от класса бетона В30, Rb= 0,8∙22,0 = 17,6 МПа, коэффициент динамичности γ_f=1,6, расстояние от прокладки до торца плиты 0,6 м. Конструктивная длина плиты 908 см, вес 1 м - 2,5 кН/м², ширина плиты 1,5 м. Расчетное сечение на опоре -тавровое с полкой в растянутой зоне, а = 30мм, ho = 420мм, b = 140мм, арматура В500.

Изгибающие моменты на опоре и в пролете:

По таблицам определяются расчетные коэффициенты

α_m = M_оп / Rb ∙b^|f ∙h₀² =1,026/17,6 ∙10³ ∙0,14 ∙0,42²=0,0023

По таблице для арматуры В500 определяем α_R=0,376; ξ_R=0,502.

α_m=0,0023< α_R=0,376

Вычисляется необходимое количество растянутой арматуры

где:

Принимаем 2Ø8 В500 А_s= 1,01см².

Пролетную нижнюю арматуру не проверяем, так как момент в середине про­лета равный 44,24 кНм меньше, чем расчетный момент при эксплуатации рав­ный 272,84 кНм.

1.2.5. Расчет прочности штаты в стадии монтажа

Исходные данные. Прочность бетона к времени монтажа должна соответ­ствовать проектному классу бетона В40, R_b= 22,0 МПа. Коэффициент дина­мичности γ_f=1,4, монтажные петли расположены на расстоянии 0,6 м от торца плиты. Конструктивная длина плиты 908 см, вес 1 м² 2,5 кН/м², ширина плиты 1,5 м. Расчетное сечение над опорой - тавровое с полкой в растянутой зоне. Расчетный изгибающий момент над опорой

Поскольку внешний изгибающий момент на опоре равный 0,9 кНм меньше чем, опорный в стадии транспортирования равный 1,026 кНм, а прочность бето­на выше, то проверку на прочность в стадии монтажа проверять не будем, по­скольку она удовлетворяется автоматически.