40. Расчет прямоугольных сечений с одиночной арматурой.

1 Тип расчета

Прочность элемента достаточна, если внешний расчетный изгибающий момент не превосходит расчетной несущей способности сечения, выраженной в виде обратно направленного момента внутренних сил.

2 тип расчета – с помощью таблиц

4 2. Расчет прямоугольных сечений с двойной арматурой

1 тип расчета

2 тип расчета

43. Расчет тавровых сечений.

С лучай 1

- сечение с развитыми свесами

В этом случае тавровое сечение рассчитывают как прямоугольное с шириной .

Е сли расчет вести табличным способом, то

С лучай 2

- сечение элемента со слабо развитыми свесами.

44. Расчет по наклонным сечениям для случая разрушения между наклонными трещинами.

С лучай 1 – раздробление тонкой стенки (ребра) по наклонной полосе между 2 наклонными трещинами от действия главных сжимающих напряжений σ_mc

Схема разрушения изгибаемого элемента по наклонному сечению по сжатой полосе между наклонными трещинами

1 – раздробление сжатой полосы стенки; 2 – наклонные трещины

Т акое разрушение возможно при малой ширине b сечения элемента (тавровое, двутавровое, коробчатое) в зоне действия поперечных сил, когда значение главных сжимающих напряжений превосходит прочность бетона на сжатие

Э то обусловлено возникновением в стенке двухосного напряженного состояния, при котором по взаимно перпендикулярным площадкам действуют сжимающие и растягивающие напряжения. Последние существенно снижают прочность на сжатие.

Ч ем выше прочность бетона и чем толще стенка, тем лучше последняя сопротивляется действию .

У величение рабочей высоты сечения h₀ также уменьшает касательные напряжения , а вместе с ними и

. Расчет элементов по наклонной полосе между трещинами проводится с целью установления размеров поперечного сечения. При этом прочность по наклонной полосе характеризуется максимальным значением поперечной силы, которая может быть воспринята такой полосой, находящейся под воздействием сжимающих усилий вдоль и растягивающих усилий от поперечной арматуры, пересекающей ее.

Условие прочности на сжатие получено экспериментально и имеет вид (форм. 72 СНиП 2.03.01-84*):

где Q_max – наибольшее значение поперечной силы от внешней нагрузки (как правило, опорная реакция), принимаемая на расстоянии не менее h₀ от опоры;

φ_w1 – коэффициент, учитывающий влияние хомутов (поперечных стержней), расположенных нормально к продольной оси элемента;

φ_b1 – коэффициент, оценивающий способность различных видов бетона к перераспределению усилий.

Согласно СНиП значения коэффициентов φ_w1 и φ_b1 можно принять равными 1.

Если поверка не выполняется, то необходимо увеличить размеры сечения элемента (в первую очередь ширину b) или повысить класс бетона.

Требование к прочности по наклонной полосе, наряду с требованием обеспечения трещиностойкости наклонных сечений, является главной причиной уширения стенки тавровых и двутавровых балок на опорах.