- •1.Прикладная механика. Основные понятия и определения.
- •2. Классификация кинематических пар.
- •Классификация кинематических пар по числу связей и по подвижности.
- •3. Классификация кинематических цепей
- •4. Передачи. Общие сведения. Кинем. И силовые зависимости
- •5.Цилиндрическия прямозубая передача. Параметры и обозначения
- •Передаточное отношение зубчатых передач. Соотношение между угловыми скоростями, мощностями и крутящими моментами на валах.
- •7. Износостойкость и виды изнашивания.
- •Абразивный
- •Газоабразивный
- •Гидроабразивный
- •Кавитационный
- •Адгезионный
- •Тепловой
- •Усталостный
- •10. Основы теории зубчатого зацепления
- •11. Основные критерии работоспособности и расчета.
- •13.14. Виды разрушений зубчатых колес
- •16. Расчет на прочность цилиндрической фрикционной передачи
- •17. Ременная передача. Основные элементы механизма.
- •19. Подшипники качения и скольжения, их конструктивное устройство. Области применения.
- •20. Расчет подшипников скольжения.
- •21. Расчет подшипников качения.
- •22. Трение высших кинематических пар.
16. Расчет на прочность цилиндрической фрикционной передачи
Проверочный расчет передач с металлическими катками.
Основным критерием работоспособности фрикционных передач с указанными катками является усталостная прочность. Подставив в формулу (4) формулу Герца (5) для определения наибольших контактных напряжений и выполнив некоторые преобразования, получим формулу проверочного расчета
(15)
где а — межосевое расстояние, мм; Епр — приведенный модуль упругости, МПа; f— коэффициент трения (см. табл. 1); Т1 — момент на ведущем валу, Нмм; Кс — коэффициент запаса сцепления; и ≥ 1 — передаточное число; b — рабочая ширина обода катка, мм; — допускаемое контактное напряжение для менее прочного материала, МПа (табл. 2).
Таблица 1. Значения коэффициента трения скольжения для различных материалов
Материал контактирующей пары |
f |
Сталь по стали или по чугуну (со смазочным материалом) |
0,04-0,05 |
Чугун (всухую) по: |
|
стали или чугуну |
0,1-0,18 |
текстолиту |
0,15-0,25 |
фибре |
0,15-0,30 |
коже |
0,20-0,50 |
прессованной бумаге |
0,40-0,50 |
резине |
0,35-0,70 |
ферродо |
0,30-0,35 |
Таблица 2. Допускаемые контактные напряжения, модуль упругости для катков из различных материалов
Материал |
|
Е |
МПа |
||
Закаленная сталь (при хорошем смазывании) |
600-800 |
2,1 · 105 |
Серый чугун марок от СЧ 10 до СЧЗО |
420—720 |
1,1 · 105 |
Текстолит |
80-100 |
6 · 103 |
Проектировочный расчет. Подставив выражение (9) в формулу (15) и выполнив некоторые преобразования, получим формулу проектировочного расчета для определения межосевого расстояния фрикционной передачи из условия контактной прочности:
(16)
где — коэффициент ширины обода катка по межосевому расстоянию, .
Проверочный расчет передач с неметаллическими катками (текстолит, фибра, резина и т. п.). Для этих передач основным критерием работоспособности является износостойкость. Материал не подчиняется закону Гука.
Нормальная нагрузка на единицу длины контактных линий
(17)
где T1 — момент на ведущем катке, Нмм; Кс — коэффициент запаса сцепления (см. табл.1); u ≥ 1 — передаточное число; b — ширина обода меньшего катка, мм; f — коэффициент трения (см. табл. 1); а - межосевое расстояние, мм; [q] — допускаемая нагрузка на единицу длины контактной линии для менее прочного материала, Н/мм.
Значения [q] для некоторых материалов контактирующих пар (один материал сталь или чугун) следующие:
[q], Н/мм
Фибра...........34-39
Резина...........10—30
Кожа.........14,5-24,5
Дерево..........2,4-4,9
Проектировочный расчет.
Подставив в формулу (17) и решив уравнение относительно а, получим формулу проектировочного расчета для определения межосевого расстояния фрикционной передачи из условия износостойкости:
(18)
Последовательность проектировочного расчета.
1. В зависимости от условий работы выбирают материал катков и по табл.2 принимают , Е или для менее прочного материала.
2. По табл.1 задаются коэффициентом трения f, после чего принимают коэффициент = 0,2 ÷ 0,4; Кс.
3. По формуле (16) или (18) рассчитывают межосевое расстояние.
4. Определяют геометрические размеры катков: D1 — диаметр ведущего катка [формула (7)], D2 — ведомого (8); b — ширина обода катков (9).
По формуле (6) уточняют фактическое межосевое расстояние а.
5. По формуле (14) определяют силу нажатия.
6. Передачу проверяют по окружной скорости v < vmax= (7 ÷ 10) м/с.
7. Проверочный расчет передачи на прочность проводят по формулам: (15) или (17). При этом следует иметь в виду, что допускаемая недогрузка передачи не более 10 %, перегрузка — не более 5 %.
Ременная передача (рис. 14.1) состоит из ведущего 1 и ведомого 2 шкивов и надетого на них ремня 3. В состав передачи могут также входить натяжные устройства и ограждения. Возможно применение нескольких ремней и нескольких ведомых шкивов. Основное назначение — передача механической энергии от двигателя передаточным и исполнительным механизмам, как правило, с понижением частоты вращения.
5. Фрикционными называют передачи, в которых силовое взаимодействие жёстких звеньев осуществляется за счёт сил трения. Их применяют для передачи движения между валами с параллельными и пересекающимися осями, а также для преобразования вращательного движения в поступательное или винтовое.
Рабочие поверхности металлических катков фрикционных передач, работающих в масле при жидкостном трении, разрушаются из-за усталостного выкрашивания под действием переменных контактных напряжений, вызванных силой нажатия. Установлено, что долговечность катков связана с максимальным контактным напряжениям Н, определяемым по формуле Герца-Беляева,
где q- погонная нагрузка (нагрузка на единицу длины), Епр= 2 Е1Е2/(Е1+Е2)- приведённый модуль упругости для материалов катков; rпр- приведённый радиус кривизны поверхностей катков в точке контакта, rпр= r1r2/(r1+r2). Здесь Еi,
ri - модуль упругости и радиус кривизны соответствующего катка в точке контакта.
В передачах, работающих без смазывания или при смазывании, но без обеспечения режима жидкостного трения, выход катков из строя происходит из-за их изнашивания, интенсивность которого пропорциональна величинам Н и коэффициента трения f. Поэтому расчёт передач выполняют на основе условия контактной прочности
где [ Н] - допускаемое контактное напряжение, принимают равным 800...1200 МПа для металлической пары, а для катков из текстолита при работе без смазывания оно равно 80... 100 МПа.
При проектном расчёте в качестве первого расчётного параметра для передач с гладкими цилиндрическими катками принимают межосевое расстояние, мм
где К- коэффициент запаса сцепления, принимаемый в пределах 1,25-1,5 в силовых передачах и К=3 в приборах; T2 - вращающий момент ведомого катка, Н м, u - передаточное отношение передачи, ba-коэффициент ширины b катка, ba= b/a = 0,2...0,4 ; f- коэффициент трения, f=0,5 для пары катков из стали и чугуна при работе в масле, f= 0,15...0,2 для той же пары при работе всухую, f= 0,1...0,35 для пары сталь-текстолит или чугун-текстолит при работе всухую.
Диаметр катков
d1=2a/(u+1) ; d2=d1 u.
Ширина катков
b= ba a.
При расчёте конической фрикционной передачи из условия контактной прочности определяется средний диаметр меньшего катка
где bd=b/d - коэффициент ширины катка по диаметру, bd= 0,2...0,6 для открытых передач, для точных закрытых передач bd=0,8...1,2.
Средний диаметр большого катка d2= d1 u ,
ширина катков b = d1 bd.
Остальные размеры катков принимаются конструктивно.
Необходимая для работы сила прижатия катков Fr = K Ft/ f = K T2 / f r2 ,
где Т2- момент сопротивления на ведомом катке; r2 - радиус ведомого катка, К- коэффициент запаса сцепления, К = 1,2.