- •Курсовая работа
- •Содержание
- •Литература…………………………………………………………………….32
- •Обоснование схемы сбойки и определение допустимых расхождений забоев по ответственным направлениям
- •Схемы выработок, проводимых встречными забоями.
- •Допустимые расхождения забоев по ответственным направлениям.
- •2.Определение ожидаемой ошибки смыкания забоев осей сбойки, проводимой в пределах одной шахты
- •2.1Предрасчет ожидаемой ошибки сбойки в плане (по оси X).
- •2.2Предрасчет ожидаемой ошибки сбойки по высоте (по оси z).
- •3.Определение ожидаемой ошибки смыкания осей сбойки, проводимой из разных шахт
- •3.1Предрасчет ошибки смыкания встречных забоев в плане.
- •3.2Предрасчет ошибки смыкания встречных забоев по высоте.
- •4.Предрасчет ошибки сбойки вертикальных выработок
- •5.Маркшейдерское обслуживание проходки выработок, проводимых встречными забоями
- •Заключение.
- •Литература.
Допустимые расхождения забоев по ответственным направлениям.
Предельное расхождение забоев горизонтальных и наклонных откаточных выработок в плане (приближенно) рассчитываем по формуле:
,
где - предельное расхождение забоев в плане;
- расстояние от постоянного, балластированного рельсового пути до места встречи забоев ( =30…40м);
- допустимая разность размеров рельсовой и колесной колеи ( =28мм);
- жесткая база электровоза (для электровоза марки К10 =1200мм).
м
Предельное расхождение забоев горизонтальных и наклонных откаточных выработок по высоте вычисляем по формуле:
,
где - предельное расхождение забоев по высоте;
- допустимое отклонение фактического уклона пути от проектного ( =0,002).
м
Предельное расхождение забоев вертикальной выработки при прохождении ее полным сечением с постоянной крепью обоих частей не должно превышать 0,1 м узким сечением - не более 0,40 м.
2.Определение ожидаемой ошибки смыкания забоев осей сбойки, проводимой в пределах одной шахты
В рассматриваемом типе сбоек (рисунок 2.1) ответственными являются два направления: перпендикулярное оси сбойки (по оси x) и вертикальное (по оси z).
2.1Предрасчет ожидаемой ошибки сбойки в плане (по оси X).
Точки 1,2,3,…12,13 закреплены в существующих выработках. На не пройденных участках выработок намечаем положение будущих точек теодолитного хода: 14,15,16,17 (через каждые 50-70м).
Рисунок 2.1 - Схема сбойки в пределах одной шахты без включения гиросторон.
Через точку К проводят два условных направления сбойки: ось y - вдоль оси выработки и ось x’ - перпендикулярную первой. Для данных условий направление по оси x’ - является несвободным. Ошибка смыкания встречных забоев в точке К будет зависеть от ошибки измерения углов и длин в подземном полигоне.
В соответствии с теорией накопления ошибок в свободном полигоне, проложенном дважды, среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев (ошибки положения точки К), зависящую от ошибки измерения углов, вычисляем по формуле:
,
где - проекция на ось y’ расстояний от точки смыкания забоев до вершин полигонов (их значение определяем графически);
- средняя квадратическая погрешность измерения угла;
=206265’’.
В условиях равноточного измерения горизонтальных углов формула примет следующий вид:
.
Величину средней квадратической ошибки для полигонометрических ходов принимаем равной =20", для теодолитных ходов - 40".
Таблица 2.1
-
Сторона
Ry, м
Сторона
Ry, м
К-1
125
К-18
384
К-2
128
К-19
380
К-3
120
К-20
366
К-4
120
К-21
376
К-5
60
К-22
326
К-6
0
К-23
280
К-7
60
К-24
230
К-8
120
К-25
180
К-9
180
К-26
120
К-10
240
К-27
60
К-11
300
К-28
50
К-12
360
К-29
100
К-13
410
К-30
140
К-14
400
К-31
182
К-15
402
К-32
136
К-16
394
К-33
132
К-17
384
К-34
134
м
Среднюю квадратическую ошибку смыкания забоев, зависящую от измерения длин в подземном полигоне, определяем по формуле:
,
где - коэффициент случайных ошибок (при прокладывании полигонометрического хода по горизонтальным выработкам принимаем равным 0,0005, по наклонным выработкам - 0,0015);
- коэффициент систематических ошибок ( =0,00005 - для горизонтальных выработок, =0,0001 - для наклонных выработок, с углом наклона более 15°);
- проекция замыкающего хода на ось x’ (для замкнутого хода равна нулю);
- длина стороны теодолитного хода, м;
-дирекционный угол стороны хода в условной системе (относительно оси x’) приведение равняется нулю, если направление данной стороны хода совпадает с направлением оси выработки, проводимой встречными забоями, т.е. при =90º или =270º; если направление стороны хода совпадает с направлением оси x’, то это произведение равняется длине самой стороны. В случаях, когда сторона хода составляет с осью x’ или y’ острый угол, превышающий 5-7º, величина произведения определяется графически двойным проектированием (рисунок 2.2).
Таблица 2.2.
-
Сторона
Сторона
1-2
60
19-20
46
2-3
58,5
20-21
46
3-4
60
21-22
0,5
4-5
0
22-23
1,5
5-6
0
23-24
0,5
6-7
0
24-25
0,5
7-8
0
25-26
0,5
8-9
0
26-27
0
9-10
1
27-К
0,5
10-11
1
К-28
0
11-12
1,5
28-29
0
12-13
0
29-30
0
13-14
58
30-31
46
14-15
50
31-32
49
15-16
49
32-33
60
16-17
58,5
33-34
40
17-18
60
34-1
38,5
18-19
49,5
м
Общая средняя погрешность смыкания забоев в плане по ответственному направлению KX':
,
м
Рисунок 2.2. Схема графического определения линейных параметров.
Предельная (ожидаемая) ошибка смыкания встречных забоев в плане равняется утроенной средней погрешности, и ее вычисляем по формуле:
,
м
Согласно теории вероятности, фактическая ошибка сбойки только в трех случаях из 1000 может превышать вычисленное значение ожидаемой ошибки, то есть появление такой ошибки смыкания забоев маловероятно, если в процессе съемок и измерений будет применяться точность и методика измерений, которые были приняты в предрасчете. Для повышения точности смыкания забоев используем гиростороны. Обычно число гиросторон бывает не менее двух, если в полигонометрическом ходе всего одна гиросторона, то точность смыкания забоев не повышается.
Для повышения точности сбойки и уменьшения объемов измерений вводим не менее трех гиросторон (рисунок 2.3). Их расположение в ходе обеспечивать минимальные проекции на ось y’ получаемых при этом расстояний и . Среднюю квадратическую ожидаемую ошибку смыкания забоев по оси x’ при наличии трех гиросторон находим по формуле:
,
где - проекции на ось y’ расстояний от точек секции до центра тяжести секции;
- проекции расстояний на ось ординат (таблица 2.4);
- погрешность определения дирекционного угла гиросторон;
- проекции на ось y’ условных расстояний, начиная от точки К до первого центра тяжести О1 (первой секции), О1 и центром тяжести О2 второй секции и заканчивая условным расстоянием между центром последней секции и точки К.
Рисунок 2.3 - Схема сбойки в пределах одной шахты с тремя гиросторонами.
Под секцией принято считать участок хода, заключенный между гиросторонами.
Положение центра тяжести точек секции вычисляем по формулам:
; ,
где – число точек секции.
Центр тяжести точек секции так же можно найти графически.
Определяем СКП дирекционного угла при гироскопическом ориентировании:
,
где – СКП дирекционного угла стороны, на которой определялась поправка гирокомпаса;
–точность определения гироскопического азимута при одном пуске;
k – число пусков гирокомпаса при определении поправки;
n – число пусков гирокомпаса на ориентируемой стороне;
– СКП примыкания.
Величина погрешности зависит от разряда сети на поверхности (или в шахте), сторона которой была принята за исходную при определении поправки гирокомпаса.
Поправку гирокомпаса следует определять на сторонах триангуляции или полигонометрии точности не ниже 1 разряда. Примем расчётные значения величины : для сторон триангуляции (полигонометрии) на поверхности:
4 класс 5″;
1 разряд 10″;
2 разряд 20″;
для сторон подземной опорной сети 40″.
Число пусков гирокомпаса на исходной и ориентируемой сторонах должно быть не менее двух, т.е. в расчётах можно принять k=2, n=2.
СКП единичного определения гироскопического азимута указывается в паспорте прибора. Для гирокомпаса МВТ-2 =20".
Инструкция требует, чтобы длина исходной стороны для определения поправки гирокомпаса была не менее 250м, а длина ориентируемой стороны – не менее 50м. При несоблюдении этих требований, а также при ориентировании высокоточными гирокомпасами ( <20″) следует учитывать погрешность примыкания:
,
где – точность угломерной части гирокомпаса;
S – длина ориентируемой стороны, м;
, – линейные ошибки центрирования сигнала и теодолита, мм.
Таблица 2.4.
Сторона |
ryi |
ryi2 |
Сторона |
Ryi |
Ryi2 |
О1-2 |
62 |
3844 |
К-1 |
125 |
15625 |
О1-3 |
53 |
2809 |
К-19 |
380 |
144400 |
О1-4 |
57 |
3249 |
К-20 |
366 |
133956 |
О1-5 |
4 |
16 |
К-21 |
376 |
141376 |
О1-6 |
64 |
4096 |
К-22 |
326 |
106276 |
О1-7 |
125 |
15625 |
К-23 |
280 |
78400 |
О2-8 |
208 |
43264 |
К-24 |
230 |
52900 |
О2-9 |
147 |
21609 |
К-25 |
180 |
32400 |
О2-10 |
86 |
7396 |
К-26 |
120 |
14400 |
О2-11 |
26 |
676 |
К-27 |
60 |
3600 |
О2-12 |
34 |
1156 |
К-28 |
50 |
2500 |
О2-13 |
84 |
7056 |
К-29 |
100 |
10000 |
О2-14 |
74 |
5476 |
К-30 |
140 |
19600 |
О2-15 |
76 |
5776 |
К-31 |
182 |
33124 |
О2-16 |
70 |
4900 |
К-32 |
136 |
18496 |
О2-17 |
59 |
3481 |
К-33 |
132 |
17424 |
О2-18 |
59 |
3481 |
К-34 |
134 |
17956 |
|
|
|
|
|
|
Сторона |
Dyi |
Dyi2 |
|
|
|
К-О1 |
68 |
4624 |
|
|
|
О1-О2 |
393 |
154449 |
|
|
|
О2-К |
325 |
105625 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Предельную ожидаемую ошибку смыкания забоев определяем по формуле: