- •Реферат
- •Содержание
- •Введение
- •1 Литературный обзор
- •1.1 Физико-химические свойства серной кислоты
- •1.2 Методы получения серной кислоты
- •1.3 Методы охлаждения серной кислоты в теплообменниках
- •1.4 Физико-химические основы производства серной кислоты
- •1.4.1 Физико-химические основы процесса очистки газа
- •1.4.2 Физико-химические основы осушки газа
- •1.4.3 Потери сернистого ангидрида с сушильной кислотой
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса окисления сернистого ангидрида
- •1.4.4 Физико-химические основы процесса абсорбции серного ангидрида
- •2 Описание технологического процесса производства контактной серной кислоты
- •2.1 Специальная очистка газа
- •2.1.1 Основы очистки газа в промывном отделении
- •2.1.2 Очистка от тумана серной кислоты
- •2.2 Осушка газа в башнях с насадкой, орошаемых крепкой серной кислотой
- •2.3 Окисление сернистого ангидрида до серного на поверхности ванадиевого катализатора
- •2.3.1 Сущность технологического процесса контактного отделения
- •2.4 Поглощение серного ангидрида в абсорберах, орошаемых моногидратом
- •3 Реконструкция холодильного оборудования сушильно-абсорбционного отделения
- •4 Технологические расчеты
- •4.1 Расчет материального баланса сушильно-абсорбционного отделения
- •4.1.1 Расчет материального баланса осушки газа
- •4.1.2 Расчет материального баланса абсорбции серного ангидрида
- •4.2 Тепловой расчет сушильно-абсорбционного отделения
- •4.2.1 Тепловой расчет сушильной башни
- •4.2.2 Тепловой расчет моногидратного абсорбера
- •4.2.3 Конструктивный и гидравлический расчет моногидратного абсорбера
- •4.3 Конструктивный расчет пластинчатого холодильника «Альфа-Лаваль»
- •4.3.1 Расчет поверхности теплообмена
- •4.3.2. Расчет схемы компоновки пластин
- •4.3.3 Расчет гидравлических сопротивлений
- •4.4 Расчет материального баланса контактного отделения
- •4.4.1 Расчет материального баланса контактного узла
- •4.5 Тепловой расчет контактного узла
- •433 Tх5 273 (tабс )
- •433 329 273 (Tабс )
- •433 Tх5 243 (tабс )
- •433 306 243 (Tабс )
- •39 119 Нм3/ч (0,82 Vисх.)
- •5 Безопасность жизнедеятельности
- •5.1 Краткая характеристика производства
- •5.2 Характеристика основных опасностей производства и условий труда
- •5.3 Обеспечение безопасности работы
- •5.3.1 Электробезопасность
- •5.3.2 Освещенность проектируемого цеха
- •5.3.3 Защита от шума и вибраций
- •5.3.4 Вентиляция и аспирация
- •5.3.5 Микроклимат рабочей зоны проектируемого цеха
- •5.3.6 Эргономика рабочего места
- •Р ис. 5.2. Зона досягаемости моторного поля в горизонтальной плоскости при высоте рабочей поверхности над полом 725мм
- •5.3.6.1 Требования к размещению технических устройств и рабочих мест
- •5.4 Пожаробезопасность
- •5.5 Требования безопасности в аварийных ситуациях
- •Выводы по разделу проекта бжд:
- •6 Технико-экономические расчеты
- •6.1 Расчет общей суммы капитальных вложений
- •6.2 Расчет амортизационных отчислений
- •6.3 Расчет материальных затрат в проектном варианте
- •6.4 Расчет численности работающих и фонда заработной платы
- •6.5 Расчет накладных расходов
- •6.6 Расчет изменения себестоимости продукции
- •6.7 Расчет показателей экономической эффективности инвестиций
- •Заключение
- •Библиографический список
4.2.3 Конструктивный и гидравлический расчет моногидратного абсорбера
Исходные данные:
Расход газа из контактного отделения — 91 830 нм3/ч
Состав газа:
SO3 – 7,8 % об.,
SO2 — 0,159 % об.,
О2 — 10,4 % об.,
N2 — 81,7 % об..
Расход кислоты серной - 690 м3/ч (351,92кг/с)
Степень абсорбции — 0,999
Температура газа: на входе — 130ºС;
на выходе — 65ºС.
Температура орошающей кислоты серной: на входе — 45ºС;
на выходе — 65ºС.
Теплоемкость:
SO3 – 2,93 кДж/м3·ºС;
SO2 — 2,05 кДж/м3·ºС;
О2 — 1,38 кДж/м3·ºС;
N2 — 1,34 кДж/м3·ºС.
Характеристика насадки:
Керамические кольца Рашига 100х100х10;
Удельная поверхность — 60,00 м2/м3;
Сводный объем — 0,72 м3/м3;
Эквивалентный диаметр — 0,048 м;
Насыпная плотность — 670,00 кг/м3.
Технологический расчет:
Расчет ведем на часовую производительность.
1) Объем газа, выходящего из абсорбера, можно рассчитать по формуле:
V2 = V1·(1 – y1·z), (4.2.1)
где
V1 и V2 – объем газа на входе и выходе из абсорбера, м3/ч;
y1 – концентрация серного ангидрида в газе на входе в абсорбер, объемные доли;
z — степень абсорбции, доли единицы.
V2 = 91 830·(1 — 0,078·0,999) =84 674,42 м3/ч
2) Концентрация серного ангидрида в газе на выходе из абсорбера составит:
(4.2.2)
3) Плотность газа в абсорбере можно рассчитать по формуле:
, (4.2.3)
где
- плотность газа в абсорбере и при нормальных условиях, кг/м3;
Т0 — абсолютная температура, К;
t — средняя температура газа в абсорбере, ºС;
Р и Р0 — давление газа в абсорбере, Па.
Плотность газа при нормальных условиях составляет:
кг/м3
Средняя температура газа в абсорбере составит:
t = (4.2.4)
Давление газа в абсорбере равно атмосферному.
Плотность газа в абсорбере составит:
кг/м3
4) Предельную скорость газа можно рассчитать по формуле:
, (4.2.5)
где
- предельная скорость газа, м/с;
- плотность газа и орошающей кислоты серной (моногидрата), кг/м3;
g – ускорение свободного падения, м/с2;
dэ — эквивалентный диаметр насадки, м;
ε — свободный объем насадки, м3/м3;
μмнг и μH2О — вязкость орошающей кислоты серной и воды, Паּс;
A и B — коэффициенты;
L и G — расход орошающей кислоты серной и воды, кг/с.
Плотность орошающей кислоты серной составляет 1836 кг/м3, вязкость — 1,2·10-5 Па·с. Коэффициенты А и В для насадки из керамических колец Рашига соответственно — 0,073 и 1,75.
= 0,73 м/с,
учитывая гидравлическое сопротивление насадки, скорость газа в абсорбере принимаем 0,8 м/с.
5) Средний расход газа в абсорбере составит:
м3/ч (4.2.6)
6) Площадь поперечного сечения абсорбера составит:
м2 (4.2.7)
7) Диаметр абсорбера составит:
м (4.2.8)
Примем стандартный диаметр D = 7 м.
Площадь поперечного сечения абсорбера составит:
м2 (4.2.9)
Рабочая скорость газа составит:
м/с (4.2.10)
8) Плотность орошения можно рассчитать по формуле:
, (4.2.11)
где
U — плотность орошения, м3/м2·с;
G — расход орошающей кислоты серной, м3/ч;
S — площадь поперечного сечения абсорбера, м2.
м3/м2·с
9) Минимальную эффективную плотность орошения можно рассчитать по формуле:
Umin = a·qэф, (4.2.12)
где
Umin -минимальная эффективная плотность орошения, м3/м2·с;
а - удельная поверхность насадки, м2/м3;
qэф — эффективная линейная плотность орошения, м2/с.
Для насадки из керамических колец Рашига размером 100 мм эффективная линейная плотность орошения составляет 2,2·10-5 м2/с
Минимальная эффективная плотность орошения составит:
Umin=60·2,2·10-5=1,32 м3/м2·с
10) Удельную активную поверхность насадки можно рассчитать по формуле:
, (4.2.13)
где
- удельная активная поверхность насадки, м2/м3;
- доля активной поверхности насадки, доли единицы;
- удельная поверхность насадки, м2/м3.
При плотности орошения более 3,00·10-3 м3/м2·с для правильно уложенной насадки смачивается практически вся ее геометрическая поверхность. В этом случае доля активной поверхности насадки равна 1.
м2/м3
11) Количество поглощенного серного ангидрида можно рассчитать по формуле:
, (4.2.14)
где
GSO3 -количество поглощенного серного ангидрида, кг/ч;
V1 – объем газа, поступающего в абсорбер, м3/ч;
y1 – концентрация серного ангидрида в газе, объемные доли;
z – степень абсорбции, доли единицы;
µSO3 – молярная масса серного ангидрида, кг/моль;
υ — мольный объем газа при нормальных условиях, м3/моль.
кг/ч (4.2.15)
12) Концентрация вытекающей из абсорбера кислоты серной можно определить по формуле:
, (4.2.16)
где
х1 и х2 — концентрации поступающей на орошение и вытекающей из абсорбера кислоты серной, массовые доли;
L — расход орошающей кислоты серной, кг/ч;
Gso3 - количество поглощенного серного ангидрида, кг/ч.
Концентрация поступающей на орошение кислоты серной 0,98.
Концентрация вытекающей серной кислоты составит:
13) Коэффициент скорости абсорбции можно рассчитать по формуле:
К = К0·ώ0,80, (4.2.17)
где
К — коэффициент скорости абсорбции, кг/(м2·ч·Па);
К0 — коэффициент, зависящий от концентрации и температуры орошающей серной кислоты, кг/(м2·ч·Па);
ώ0 — рабочая скорость газа, м/с.
К = 1,94·10-4·(0,73)0,8= 1,51·10-4 кг/(м2·ч·Па)
14) Площадь поверхности насадки можно рассчитать по формуле:
, (4.2.18)
где
FH - площадь поверхности насадки, м2;
GSO3 - количество поглощенного серного ангидрида, кг/ч;
К — коэффициент скорости абсорбции, кг/(м2·ч·Па);
Δр — движущая сила абсорбции, Па.
Площадь поверхности насадки составит:
м2
15) Объем насадочной части составит:
м3 (4.2.19)
16) Высоту насадки можно рассчитать по формуле:
, (4.2.20)
где НН — высота насадки, м
м
Расстояние между днищем абсорбера и насадкой примем равным 0,8D. Это расстояние составит:
Hg = 0,8·D=0,8·7=5,6 м
Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера примем равным 3 м на основании практических данных.
17) Высота абсорбера составит:
Ha =3 + 6,13+5,6=14,73 м (4.2.21)
18) Коэффициент гидравлического сопротивления насадки можно рассчитать по формуле:
, (4.2.22)
где λ — коэффициент гидравлического сопротивления;
Re — критерий Рейнольдса для газа в насадке.
Критерий Рейнольдса для газа в насадке составит:
(4.2.23)
Коэффициент гидравлического сопротивления насадки составит:
19) Гидравлическое сопротивление сухой насадки можно рассчитать по формуле:
, (4.2.24)
где Δрс — гидравлическое сопротивление сухой насадки, Па.
Гидравлическое сопротивление сухой насадки составит:
Па
20) Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки можно рассчитать по формуле:
ΔР=ΔРс·10B·U, (4.2.25)
где
ΔР — гидравлическое сопротивление орошаемой насадки, Па;
В — коэффициент;
U — плотность орошения, м3/(м2·с).
Для насадки колец Рашига в укладку размером 100 мм коэффициент В = 119,00.
Гидравлическое сопротивление орошаемой насадки составит:
Δр = 20,56·10119·4,98·10-3= 80,47 Па
В результате расчета аппарата определены его габаритные размеры. Диаметр моногидратного абсорбера составляет 7м, а высота — 14,73 м. Также произведен расчет гидравлического сопротивления аппарата.