- •Задание Введение
- •1. Структурный анализ механизма
- •1. Структурный анализ механизма
- •2. Кинематический анализ механизма
- •2.1 План положений
- •2.3 Планы скоростей и ускорений
- •3. Силовой расчет
- •3.2 Силовой расчет группы Ассура второго класса
- •3.2.1 Определение сил инерции
- •3.2.2 Определение сил тяжести
- •3.2.3 Определение реакций в кинематических парах
- •3.3 Силовой расчет механизма 1 класса
- •3.3.1 Определение сил тяжести
- •3.3.2 Определение реакций в кинематических парах
- •3.4 Рычаг Жуковского
- •4. Динамический расчет
- •4.1 Определение приведенных моментов сил
- •4.2 Определение кинетической энергии звеньев
- •4.3 Определение момента инерции маховика
- •4.4 Определение закона движения звена приведения
- •Список литературы Основная литература
- •Дополнительная литература
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ Самарский Государственный Технический Университет
Кафедра «Механика»
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по теории машин и механизмов на тему
«Самоходное шасси»
Задание 10 вариант 2
Выполнил: студент гр. 2-МиАТ-1 Макаренко А.
Руководитель: Кичаев П.Е.
Самара 2012 г.
|
Содержание
W3*3-2*41. 3
mVmSw1mj H1, (0) 9
Таблица № 10
Ф22,13·1522,433242,766 Н 12
Ф30,6391178,67753,17 Н 12
MФ2IS2e2 (0) 12
MФ20,0168045,47128,7275 Н×м 12
G22,139,8120,8953 Н 12
G30,6399,816,26859 Н. 13
=0 (0) 13
R× l2-Ф2×h1G2h2=0 (0) 13
R=( G2h2Ф2×h1/l2 (0) 13
=0 (0) 14
(0) 14
Тогда 14
R23X =R03 =437,184 H, 14
R23Y =F3 =-2980,6786 H 14
R23= (0) 14
G14,269,8141,79 Н 15
Таблица № 3 16
М-2060,67,0216,27×7,02120,98,10,93(-215)-69,344 Н×м 18
Находим масштабный коэффициент работ: 18
Aдi=yA×mA (0) 18
Тогда 18
m2V2m3V2IS2w2 (0) 19
I2T w (0) 19
I291,2221520,00395 кгм2 19
IDT dw12ср (0) 19
I423,820,009·215 1,01 кг×м2 20
T Iw2, (0) 20
T1,01215*215/223343,625 Дж 20
T-DT DT, (0) 20
23343,625211,91+91,27=23646,805 Дж 20
Таблица № 4 20
Список литературы 21
Задание Введение
Целью данной курсовой работы является проектирование и исследование механизма самоходного шасси.
1. Структурный анализ механизма
Кривошипно-ползунный механизм состоит из четырех звеньев:
0 – стойка,
1 – кривошип,
2 – шатун,
3 – ползун.
Также имеются четыре кинематические пары:
I – стойка 0-кривошип OA
II – кривошип OA-шатун AB
III – шатун AB-ползун B
IV – ползун B-стойка 0.
I, II и III являются вращательными парами
IV – поступательная пара.
Все кинематические пары являются низшими, т.е. pнп=4, pвп=0.
Степень подвижности механизма определяется по формуле Чебышева:
W3×n2pнпpвп, (0)
где n – число подвижных звеньев, n =3
pнп – число низших пар,
pвп – число высших пар.
W3*3-2*41.
По классификации И.И. Артоболевского данный механизм состоит из механизма I класса стойка 0-кривошип OA и структурной группы II класса второго порядка шатун AB-ползун B. Из этого следует, что механизм является механизмом II класса.
1. Структурный анализ механизма
Первоочередной задачей проектирования кривошипно-ползунного механизма является его синтез, т. е. определение размеров звеньев по некоторым первоначально заданным параметрам.
Ход ползуна S =0,085м.
Эксцентриситет равен e =0
Максимальный угол давления между шатуном и кривошипом [J] =___°
Отношение длины кривошипа к длине шатуна l l1/l2 находим из DAOB:
ll1/l2sin[J], (0)
l0,2
Длину кривошипа l1 определяем из рассмотрения двух крайних положений механизма, определяющих ход ползуна S:
SOB1-OB2l1l2-l2-l1)2l1, (0)
Откуда
l1S/2, (0)
l10,085/20,0425м.
Длина шатуна:
l2l1/l, (0)
l20,045/0,20,2125 м
Расстояние от точки А до центра масс S2 шатуна
l30,35l2, (0)
l30,350,21250,0744 м
Угловая скорость кривошипа w :
w1215 c-1 (7)
2. Кинематический анализ механизма
2.1 План положений
План положений - это графическое изображение механизма в n последовательных положениях в пределах одного цикла. План строим в двенадцати положениях, равностоящих по углу поворота кривошипа. Причем все положения нумеруем в направлении вращения кривошипа w . Положения остальных звеньев находим путем засечек. За нулевое начальное положение принимаем крайнее положение, при котором ползун наиболее удален от кривошипного вала начало работы хода. Начальное положение кривошипа задается углом j0, отсчитанным от положительного направления горизонтальной оси кривошипного вала против часовой стрелки. Для данного механизма j0__ рад. Кривая, последовательно соединяющая центры S , S , S …S масс шатуна в различных его положениях, будет траекторией точки S2.
Выбираем масштабный коэффициент длин ml:
m l1/OA, (0)
где l1-действительная длина кривошипа, м
OA-изображающий её отрезок на плане положений, мм.
ml0,0425/600,000708 м/мм.
Отрезок AB, изображающий длину шатуна l2 на плане положений, будет:
ABl2ml, (0)
AB0,21250,000708300 мм.
Расстояние от точки А до центра масс S2 шатуна на плане положений:
AS2l3ml, (0)
AS20,0750,000708105 мм.
Вычерчиваем индикаторную диаграмму в том же масштабе перемещения ms2*0,000708=0,001416м/мм, что и план положений механизма. Выбираем масштабный коэффициент давления:
mpрmaxLp, (0)
где рmax максимальное давление в поршне, МПа.
Lp отрезок, изображающий на индикаторной диаграмме рmax , мм.
mp2,52000,0125 МПамм.