1.4 Сравнение вариантов

Табл.1.4. Характеристика вариантов.

Параметр	1	2	3
Отличие фактического отверстия моста с заданным	3,03%	3,00%	8,71%
Строительная стоимость, тыс. руб.	24730,046	22261,991	22519,824
Отношение стоимостей ПС и опор	0,14	0,17	0,18

К дальнейшему рассмотрению принемается второй вариант моста, т.к. его фактическое отверстие ближе к заданному и этот вариант наиболее экономически выгоден.

2Статический расчёт моста

2.1Расчёт проезжей части пролётных строений

2.1.1Определение расчётных усилий

Расчёт плиты пролётных строений без диафрагм с омоноличенными продольными швами (бездиафрагменные пролётные строения).

Плита работает в сложных условиях пространственной работы:

- давление от колёс автомобиля, установленных непосредственно в пролёте (расчёт плиты на местную нагрузку);

- неравномерное загружение балок временной нагрузкой, установленной на пролётном строении (участие плиты в пространственной работе всего пролётного строения).

От местного нагружения плита работает на изгиб как балка, опёртая двумя сторонами с расчётным пролётом поперёк движения . Расчитывается участок плиты вдоль движения шириной 1,0 м.

Толщина плиты 0,24 м.

Нормативные постоянные нагрузки:

- от веса дорожной одежды:

- от собственного веса плиты:

Нормативная временная вертикальная нагрузка от автотранспортных средств в виде полос АК.

Распределение нагрузки АК в пределах толщины дорожной одежды принимается под углом 45⁰.

Рис.2.1.1. Расчетная схема плиты проезжей части.

, но не менее

и не более м.

Нормативная равномерно распределённая нагрузка вдоль расчётного пролёта на 1,0 м ширины плиты:

а) от колёс тележки

б) от равномерно распределённой вертикальной нагрузки

При расчёте на прочность максимальный изгибающий момент в свободно опёртой плите определяют:

В моем случае при l_пл>2 м

- динамический коэффициент (1+µ);

- коэффициент надежности для постоянных нагрузок р_пл и р_покр и ;

- коэффициент надежности для нагрузки от автотранспортных средств АК к нагрузке от тележек р_а, к равномерно распределенной нагрузке ν.

При определении изгибающих моментов влияние упругого защемления плиты в ребрах приближенно учитывают с помощью коэффициентов вводимых к величине изгибающего момента М₀ в середине опертой плиты:

Значение k_i принимают:

- на опоре k₁=-0,7;

- в середине пролета k₂=0,5 т.к. :

- на опоре;

- в середине пролёта.

Поперечные силы определяют как в простой разрезной балке с учетом рабочей ширины плиты, зависящей от положения нагрузки.

Для получения наибольшего значения Q колесо тележки следует поместить вплотню к ребру, а на расстоянии e=1,1 м от него – колесо тележки из смежной полосы.

,

где

y₁ и y₂ – ординаты линии влияния поперечной силы Q₁ под грузами P_а.

Рис.2.1.2. Эпюра линии влияния поперечной силы Q.

Дополнительные усилия от участия плиты в работе всего пролетного строения определяются с помощью коэффициентов m_i, на которые умножаются усилия от местного загружения плиты (полные усилия).

Полные усилия (для расчета плиты на прочность):

- изгибающий момент в опорном сечении

- изгибающий момент в середине пролета

- опорная поперечная сила

Усилия при расчете на выносливость

При l_пл>2,0 м:

Усилия в плите при расчете на трещиностойкость определяются аналогично усилиям при расчете на прочность при значениях коэффициентов надежности к нагрузкам ,0 и динамического коэффициента (1+µ)=1,0.