- •«Конструкция перекрытия многоэтажного промышленного здания. Сборный вариант»
- •Содержание.
- •Исходные данные.
- •Нагрузки на 1( м )плиты
- •Нормативные и расчетные нагрузки
- •2.3. Расчет прочности плиты, нормального сечения к продольной оси, 1-ой групп предельного состояния
- •2.4. Расчет плиты по предельным состояниям второй группы
- •2.5. Потери предварительного напряжения арматуры
- •2.6 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному продольной оси, первой группы предельного состояния
- •3. Расчет ригеля.
- •Подсчет усилий в ригеле
- •3.2 Расчет прочности ригеля, нормального сечения к продольной оси, первой группы предельного состояния
- •3.3 Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному продольной оси, 1-ой группы предельного состояния
- •3.4. Построение эпюры материалов
- •Расчёт длины анкеровки.
- •Список литературы
3.2 Расчет прочности ригеля, нормального сечения к продольной оси, первой группы предельного состояния
Уточнение высоты ригеля:
( кН·м)
принимаем h=0,6(м)
Определяю по таблице наибольший положительный момент
( кН·м)
Определяем положение нейтральной оси, т.е. :
Определяю высоту сжатой зоны:
Принимаем h=700(мм)
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:
Сечение 2-2
=0,12< R=0,52
Принимаем 2 Ø 20 А400, A =6,28( см ),2 Ø 14 А400, A =3,08( см ),
Сечение 5-5
=0,19< R=0,533
Принимаем 2 Ø 25А400 A =9,82(см2), 2 Ø 18А400, A =5,09 (см2)
3.3 Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному продольной оси, 1-ой группы предельного состояния
По технологическим требованиям назначаем диаметр поперечных стержней из условий свариваемости для сварных каркасов. (CП 52-101-2003 п8.3.11)
Принимаем 12 Ø А240, (МПа)
Примем шаг поперечной арматуры :
- вблизи опор (1/4 lo) шаг будет равен:
- принимаем 200( мм)
в средней части
- принимаем 500 (мм)
Расчет по наклонному сечению производят из условия
Условие выполняется
2)
3) Определяю интенсивность хомутов
(kH/м2)
Ø12 Аsw=1,313
qsw> 0,25Rbt b
223,2>70,87
Определяю поперечное усилие на проекцию
Определяю длину проекции наклонной трещины
Проверяю условие:
условие выполняется
,но не более 3h0=2,01 ,принимаем с=2,01
(кH)
Определяю усилие, которое воспринимает бетон без учета арматуры
(кH)
94,8<135<474,4
Проверяем прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами:
225<135,23+224,3
Условие выполняется
3.4. Построение эпюры материалов
Момент в сечении 2-2:
Х(2Ø20+2Ø14)
М(2Ø20+2Ø14)
Х2Ø20
М2Ø20
Х2Ø14
М2Ø14
Х2Ø12
М2Ø12
Момент в сечении 5-5
Х(2Ø25+2Ø18)
М(2Ø25+2Ø18)
Х2Ø25
М2Ø25
Х2Ø18=
М2Ø18
Расчёт длины анкеровки.
Определяем длину анкеровки:
W – длина анкеровки
Список литературы
СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры
СП 52-102-2004. Предварительно напряженные железобетонные конструкции
«Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций». 2-е изд. Перераб. и дополн./ Н.Н. Попов, А.В. Забегаев. М.: «Высшая школа»., 1989 г.
Методические указания к курсовому проекту «Проектирование ребристого монолитного междуэтажного балочного перекрытия многоэтажного промышленного здания» по дисциплине «Бетонные и железобетонные конструкции»/ Н. Н. Халап; ВолгГАСА. - Волгоград, 2003
«Железобетонные конструкции (расчет и конструирование)». Улицкий И.И. Киев, 1972 г. 992 с.