- •С.А. Кореневский методы и устройства формирования и обработки телекоммуникационных сигналов
- •Часть 1
- •Теория эумк для студентов специальностей
- •1. Основные параметры и характеристики cигналов и устройств телекоммуникационных систем
- •2. Искажения сигналов
- •Линейные искажения
- •2.2. Нелинейные искажения
- •2.2.1. Использование комплексной амплитудной характеристики для расчета нелинейных искажений
- •2.2.2. Интермодуляция
- •2.2.3. Перекрестные искажения
- •2.2.4. Блокирование
- •3.Тепловые шумы
- •3.1. Шумы резисторов
- •3.2. Шумы транзисторов
- •3.3. Шумы многокаскадного усилителя
- •3.4. Шумы пассивного четырехполюсника
- •3.5. Шумы оу
- •4. Устройства телекоммуникаций на операционных усилителях
- •4.1. Параметры идеального операционного усилителя
- •. Инвертирующий усилитель
- •4.3. Неинвертирующий усилитель
- •4.4. Циркулятор
- •4.5. Преобразователь отрицательного сопротивления (inic)
- •4.6. Гиратор
- •4.7. Фильтры
- •4.7.1. Основные параметры фильтров
- •4.7.2. Диаграмма Боде
- •4.8. Схемы построения фильтров
- •Фильтр Баттерворта
- •4.9. Расчет фнч второго порядка
- •4.10. Фильтры нижних частот n-го порядка
- •4.11. Фазовый фильтр
- •4.12. Полосовой фильтр второго порядка
- •5. Генераторы
- •5.1. Генераторы синусоидальных колебаний на lc-контуре
- •5.2. Долговременная и кратковременная стабильность частоты генераторов
- •5.3. Кварцевые генераторы
- •5.4. Атомный стандарт частоты
- •6. Принципы построения синтезаторов частоты
- •6.1. Классификация систем синтеза частот
- •6.2. Прямой когерентный синтез
- •6.3. Цифровой синтезатор частоты
- •7. Аналоговые перемножители
- •7.1. Аналоговые перемножители на дифференциальных каскадах
- •7.2. Применение аналоговых перемножителей в системах телекоммуникаций
- •7.2.1. Преобразователи частоты
- •7.2.2. Модулятор
- •Фазовый детектор
- •7.2.4. Частотный детектор.
- •7.3. Использование аналоговых перемножителей в демодуляторах цифровых систем передачи
- •7.3.1. Схема возведения в квадрат
- •8. Выходные каскады
- •8.1 Режим в
- •8.1.1 Выходной каскад на комплементарной паре
- •8.1.2. Способы задания напряжения смещения
- •8.1.3. Схемы ограничения тока
- •8.1.4. Комплементарный повторитель по схеме Дарлингтона
- •8.2. Режим d
- •8.3. Выбор частоты дискретизации при широтно-импульсной модуляции
- •8.4. Энергетическая эффективность усилителей в режиме d
- •При более точном анализе кпд находят по очевидной формуле
- •9. Устройства свч
- •9.1. Особенности характеристик устройств свч
- •9.1.1. Особенности характеристик линий передач
- •9.1.2. Устройства согласования сопротивлений
- •9.2. Смесители диапазона свч
- •9.2.1. Небалансные смесители
- •9.2.2. Балансные смесители
- •9.3. Усилители свч
- •9.3.1. Примеры схемотехнической реализации усилителя свч
- •9.4. Приемопередающие устройства свч систем телекоммуникаций
- •9.5. Приемопередающие модули миллиметрового диапазона длин волн
- •Литература
- •Передающие устройства систем телекоммуникаций
- •1. Перспективные подходы к решению задач проектирования выходных каскадов свч систем связи
- •1.1. Высокоэффективные усилители мощности
- •1.2. Активные интегрированные антенны для усилителей класса f
- •1.3. Усилители мощности с интегрированными dc-dc конвертерами
- •1.5. Виды модуляции
- •1.6. Оптимизированные свч транзисторы
- •1.7. Биполярные транзисторы с пониженным накоплением заряда в режиме насыщения
- •1.8. Высокочастотные устройства на основе фосфида индия
- •1.9. Микроэлектромеханические устройства для свч приложений
- •Методы и устройства формирования и обработки телекоммуникационных сигналов
8.4. Энергетическая эффективность усилителей в режиме d
При анализе КПД в первом приближении достаточно учесть лишь сопротивление насыщения rн открытого транзистора и прямое сопротивление rд замыкающего диода. При усилении постоянного напряжения, если его значение U на нагрузке транзистора, среднее за период повторения импульсов ТП мало, длительность импульсов тока транзистора , ток нагрузки и дросселя (рис. 1, а) почти все время протекает через диод, а поэтому КПД
( 8.7 )
При больших напряжениях U, близких к максимальному, длительность импульсов tИ велика. Она близка к периоду их повторения TП и ток нагрузки почти все время протекает через открытый транзистор, имеющий сопротивление насыщения rН, а значит, КПД
(8.8 )
Если еще учесть сопротивление дросселя, то к знаменателю каждой из этих формул следует прибавить rL .
При усилении мощности переменного напряжения его мгновенное значение непрерывно 'изменяется. Поэтому средний за период колебания КПД двухтактного каскада в режиме BD должен лежать между предельными значениями ( 1 ) и ( 2 ), которые довольно близки.
Однако в действительности высокий КПД получается только при больших выходных напряжениях. При уменьшении относительной амплитуды £ переменного напряжения или относительной величины х постоянного выходного
напряжения (в УПТ) КПД усилителя в режиме D понижается вплоть до нуля. Это вызвано тремя основными причинами. Во-первых, напряжение потерь на диодах, обусловленное наличием порога Uд0 прямой ветви их характеристик, почти не уменьшается и поэтому начинает составлять заметную часть напряжения нагрузки. Во-вторых, уменьшается длительность импульсов, а значит, ухудшается их прямоугольность из-за конечной длительности фронтов, что означает частичный отход от ключевого режима. Последнее чаще проявляется в усилителях мощности переменного тока, где для повышения точности воспроизведения формы колебания частота повторения импульсов берется высокой — десятки килогерц и более. В-третьих, при уменьшении или х возрастает длительность пауз, а значит, увеличиваются и средние значения токов утечки через запертые ключевые транзисторы. Это приводит к появлению начального квадратичного участка на графике КПД. Подобный же эффект получается от любого тока покоя во всех усилителях. На низких частотах и на постоянном токе КПД ключевого усилителя с ШИМ при «l или все же достаточно высок и может составлять 80...90 %.
При более точном анализе кпд находят по очевидной формуле
( 8.9 )
где — выходная мощность в нагрузке транзистора; — мощность потерь, которая состоит из суммы мощностей, обусловленных вышеуказанными причинами.
Значение равно
(8.10)
где .
Для усилителя переменного тока (режим BD)
( 8.11 )
где -- коэффициент использования напряжения питания, значение которого может быть принято 0.7…0.8.
— длительность фронтов импульсов. Максимум относительной мощности потерь в ключевых транзисторах плеч (двух в сумме) в усилителе переменного тока
( 8.12)
где — максимальная выходная мощность в случае идеальных транзисторов (не имеющих остаточных напряжений). По производится выбор транзисторов и их радиаторов по допустимой мощности рассеяния на коллекторах.
В настоящее время в выходных каскадах все более широкое применение находят полевые транзисторы.
Характеристики некоторых полевых транзисторов приведены в таблице:
Транзистор |
P max (Вт) |
Uси max (В) |
Uзи max (В) |
Ic max (А) |
Rcи (Ом) |
КП 723А |
150 |
60 |
20 |
50 |
0.028 |
КП 723 В |
150 |
60 |
20 |
50 |
0,035 |
КП 723 Г |
150 |
50 |
20 |
50 |
0.028 |
КП 748 А |
36 |
200 |
20 |
3.3 |
1.5 |
КП 748 В |
36 |
200 |
20 |
2.6 |
2.4 |
В приведенных выше выражениях вместо rн можно подставит Rcи.
Падение прямого напряжения на мощном диоде может быть принято 1.2 В. Время переключения мощного диода (КД 638 АС) равно 35 нс. Время переключения полевого транзистора может быть принято равным времени переключения диода (tф = 35 нс).
При расчете параметров каскада в режиме D напряжения источника питания и сопротивление нагрузки принять такие как для режима В. Период повторения импульсов Тп выбирается 10-5 – 10-6. Уменьшение Тп приводит к уменьшению уровня нелинейных искажений, обусловленных большой шириной спектра ШИМ сигнала. Однако при этом увеличивается мощность рассеиваемая на транзисторе на фронтах импульса и уменьшается к.п.д. выходного каскада. Дех кто интересуется перспективными методами построения выходных каскадов современных мобильных средств телекоммуникаций рекомендуется ознакомиться с приложением 2.