- •Природоохранные технологии на тэс
- •Содержание
- •Предисловие
- •Введение
- •1.Современные технологические способы подавления оксидов азота
- •1.1. Этапы развития котельной техники России
- •1.2. Двухступенчатое сжигание.
- •Отрицательные последствия применения двухступенчатого сжигания
- •Опыт компании «Mitsui Babcock» по усовершенствованию двухступенчатого сжигания
- •1.3. Внедрение метода трехступенчатого сжигания на угольных электростанциях в России и снг
- •1.4. Усовершенствование метода трехступенчатого сжигания
- •1.5. Концентрическое сжигание
- •1.6.Подача воды или пара в зону горения.
- •Практическая реализация снижения nOx за счет впрыска пара
- •1.7. Опыт мэи по подавлению оксидов азота впрыском воды в зону горения
- •1.8. Рециркуляция дымовых газов
- •2. Сжигание топлив в кипящем слое
- •2.1. Сжигание твердых топлив в топках котлов, с классическим кипящим слоем
- •2.2. Топки с циркулирующим кипящим слоем
- •2.2.1. Отечественные котлы с циркулирующим кипящим слоем
- •2.2.2. Котлы с циркулирующим кипящим слоем под давлением
- •2.2.3.Зарубежные котлы с кипящим слоем (промышленный опыт)
- •Котлы с кипящим слоем, эксплуатируемые в сша
- •Применение котлов с цкс для сжигания сланцев
- •1.3.Сжигание твердых топлив с использованием аэрофонтанных предтопков
- •3. Плазменная технология
- •4. Разработка новых конструкций топочных камер для сжигания углей
- •4.1. Вихревые топки с жидким шлакоудалением
- •4.2.Принцип технологии вихревого низкотемпературного сжигания
- •4.2.1. Экономичность вир технологии
- •4.2.2. Экологические показатели
- •4.2.3.Надежность и маневренность
- •4.2.4. Результаты испытаний модернизированного котла пк-38 (ст. № 3а) Назаровской грэс
- •4.3.Пылеугольный котел с кольцевой топкой для крупных энергоблоков
- •5.Низкоэмиссионные горелочные устройства
- •5.1. Газомазутные малотоксичные горелки Классификация малотоксичных горелок
- •5.2. Зарубежные разработки малотоксичных горелок
- •5.2.1.Опыт внедрения малотоксичных горелок фирмой «Бабкок-Вилькокс»
- •5.2.2. Опыт внедрения малотоксичных вихревых горелок в Великобритании
- •5.2.3.Малотоксичные горелки, разработанные в Японии
- •5.3.Опыт внедрения малотоксичных зарубежных горелок в России
- •5.4. Работы вти по созданию малотоксичных горелок
- •5.4.1.Вихревые горелки вти
- •5.4.2. Работы вти по применению предварительной термоподготовки угольной пыли для создания горелочных устройств /6–9./
- •5.5. Разработки Томь-Усинской грэс и кгту по созданию горелочного устройства для снижения оксидов азота при сжигании газовых и длиннопламенных каменных углей в топках с жидким шлакоудалением
- •6.Термическая подготовка углей перед сжиганием в условиях тэс
- •6.1.Термическая подготовка углей в термоциклонных предтопках
- •6.2. Разработки эниНа
- •6.3. Разработки СибВти
- •6.4.Термическая подготовка углей с помощью плазменного газификатора
- •6.5. Работы Политехнического института сфу по применению предварительной термической подготовки углей в условиях тепловой электростанции для снижения оксидов азота.
- •7. Сжигание водотопливных суспензий
- •7.1. Современное состояние технологии сжигания водотопливных суспензий
- •7.2.Основные технологические характеристики водотопливных суспензий /5/.
- •7.3. Опыт применения водоугольных суспензий
- •7.3. Суспензионное топливо для мазутных тэс и котельных /5/.
- •7.4. Опыт применения водомазутных эмульсий на энергетических котлах тгмп - 314 и тгм - 96 тэц - 23 оао « Мосэнерго» /7/.
- •7.5.Разработки института «Новосибирсктеплоэлектропроект».
- •7.6. Исследования мэи (Технический университет) по применению водомазутных эмультсий для улучшения технико-экономических и экологических характеристик котельных агрегатов
- •7.7. Технико-экономическая перспективаиспользования суспензионного угольного топлива /5/.
- •8. Пассивные методы снижения токсичности дымовых газов при сжигании топлив
- •8.1. Химические методы очистки дымовых газов от оксидов серы
- •Мокросухой способ
- •Мокрый известняковый способ.
- •Озоновый способ
- •8.2.Химические методы очистки дымовых газов от оксидов азота
- •Технология сша
- •9. Золоулавливание на тэс
- •10. Мероприятия по снижению шума от оборудования тэс
- •11. Дымовые трубы тэс
- •Высота трубы, м 120 150 180 240 330
- •12. Защита водоемов от загрязнения сточными водами
- •12.1.Храктеристика сточных вод
- •12.2. Наиболее прогрессивные технические решения при эксплуатации электростанций «Мосэнерго» за счет внедрения кавитационных технологий.
- •Заключение
- •Список использованных источников Предисловие
- •К разделу № 1
- •К разделу № 2
- •К разделу № 3
- •К разделу № 4
- •К разделу №5
- •К разделу № 6
- •К разделу № 7
- •К разделу № 8
6.2. Разработки эниНа
На рисунке 6.2. представлена одна из принципиальных технологических схем термической подготовки углей при его комплексном использовании на современных ТЭС, разработанные в Энергетическом институте им. Г.М Кржижановского (ЭНИН).
Не представляется возможным, по условиям взрывобезопасности, транспортировка горячего полукокса к горелкам котлов, которые будут расположены на приличном от пиролизных установок расстоянии. По технологическим условиям работы горячий (660оС) полукокс имеет очень грубый помол, и его требуется домолоть на мельницах ТЭС, что также взрывоопасно.
Рис. 6.2. Принципиальная схема комплексного использования топлива на электростанции в аппаратурном оформлении ЭНИН: 1 – бункер сырого топлива; 2 – углеразмольная мельница; 3 – циклон сухой пыли; 4 – реторта нагрева топливной пыли; 5 – циклон горячей топливной пыли; 6 – камера смешения горячей пыли с теплоносителем; 7 – реактор-пиролизер; 8 – циклон горячего кокса; 9 – технологическая топка; 10 – котел
Схема с комбинированным теплоносителем (ЭТХ) отработана на опытно-промышленных установках Калининской ТЭЦ и Красноярском заводе Сибэлектросталь. Схема термоконтактного коксования углей (ТККУ) отработана на опытно-промышленной установке производительностью 6 т/ч в г. Екатеринбурге. Вместе с тем был и неудачный опыт эксплуатации на Красноярской ТЭЦ-2 на ЭТХ производительностью по углю 175 т/ч (рис. 6.3). Влажный уголь дробится в дробильных установках. Затем размалывается в мельницах и одновременно подсушивается дымовыми газами. Пылегазовая смесь из мельниц отсасывается в циклоны, где сухая угольная пыль отделяется от дымовых газов и направляется в реторту нагрева. В реторте угольная пыль смешивается с дымовыми газами из технологической топки, в результате чего нагревается до температуры 520–570 К. Образовавшаяся пылегазовая смесь поступает в циклон, из которого горячая угольная пыль подается в камеру смешения реактора. Низкокалорийный газ направляется в топку парогенератора. Горячий кокс поступает в реактор.
Рис. 6.3. Схема ЭНИН термической переработки угля в установке ЭТХ: MB ‑ мельничный вентилятор; ДР ‑ дробильная установка; ШМ ‑ мельница; Щ-циклон сухой пыли; Ц2 ‑ циклон горячего кокса; ЦЗ — циклон горячей угольной пыли; Ц4, Ц5 ‑ циклоны очистки парогазовой смеси; РА ‑ реактор; РН ‑ реторта нагрева; ТТ ‑ технологическая топка; ОКУ ‑ отделение конденсации и улавливания; А77 ‑ химпродукты; ПК ‑ полукокс;
В реакторе образуется парогазовая смесь, состоящая из газа, паров смол и пирогенетической воды и полукокса. Парогазовая смесь направляется в отделение газоочистки и конденсации. В результате получается газ, содержащий примерно поровну СО, СН4, Н2 около 12 % СО2, остальное ‑ балласт и смолы. При пиролизе КАУ выход смолы может быть доведен по потенциальной теплоте угля до 30–40 %. Процесс в реакторе протекает при атмосферном давлении. Подогрев твердого теплоносителя (пылевидного кокса данного топлива) до температуры 900–1200 К осуществляется в технологической топке за счет его частичного сжигания в потоке воздуха. По-видимому, неудачный опыт эксплуатации объясняется' в немалой степени тем, что потребителю отпускалось сразу несколько различных энергопродуктов: 68,5 т/ч осмоленного полукокса с теплотой сгорания 27,8 МДж/кг, смолы 2,9 т/ч с теплотой сгорания 40 МДж/кг и 18,4 тыс. м3 газа в час с теплотой сгорания 20 МДж/кг. Сжигание этого полукокса в топках котла БКЗ-320-140 показало, что содержание оксидов азота в уходящих газах уменьшается примерно в 2 раза по сравнению с работой парогенератора на рядовых КАУ. Проблемы сероочистки уходящих газов остались, так как при пиролизе КАУ 80 % исходной серы угля переходит в полукокс. Не решены проблемы очистки фенольной (надсмольной) воды, брикетирования полукокса, переработки смолы. Барнаульский котельный завод разработал парогенератор БКЗ-420-140 ЛТ, предназначенный для совместного сжигания ирша-бородинского угля, смолы и газа, полученных в ЭТХ-175. Однако сжигание фенольных вод в количестве 7,5 т/ч, по данным ВТИ, неэкологично.
Уральским отделением ВНИПИЭнергопром разработано технико-экономическое обоснование строительства установки коксования углей в кипящем слое (ТККУ-140).
Схема энергоблока на базе ТККУ-300 приведена на рис. 6.4. Измельченный уголь подается в аэрофонтанную сушилку, в которой подсушивается горячими дымовыми газами, поступающими из коксонагревателя. Высушенный уголь направляется в теплообменник-адсорбер, а затем подается в реактор. В реакторе уголь смешивается с горячим коксом, поступающим по трубопроводу из коксонагревателя. В результате уголь нагревается до реакционной температуры и разлагается с образованием парогазовых продуктов и кокса. Избыточный кокс накапливается в коксонагревателе и выводится из него через коксоохладитель. Нагрев твердого теплоносителя производится в коксонагревателе за счет тепла, выделяющегося при частичном сжигании кокса в кипящем слое. Парогазовая смесь очищается в циклонах, расположенных внутри реактора и отводится в теплообменник-адсорбер. При этом частицы угля адсорбируют тяжелую фракцию смолы. После очистки парогазовая смесь поступает в отделение конденсации и улавливания. Температура в коксонагревателе регулируется количеством подаваемого воздуха, а температура в реакторе – интенсивностью циркуляции кокса. Движение кокса осуществляется за счет разности давления в подающих и отводящих коксопроводах, поддерживаемого соответствующим расходом газа. Для обеспечения производительности парогенератора необходимо сжигать кроме пылевидного коксика и пиролизного газа еще 53 % мелкозернистого коксика. Электрическая мощность энергоблока (нетто) 282,8 МВт. Внешнему потребителю отпускается: 39,7 т/ч мелкозернистою коксика; 7,9 т/ч смолы; 1 т/ч газового бензина. Эксергетический КПД ‑ 49,8 %.
Рис. 6.4. Схема энергоблока на основе термоконтактного коксования углей: АС‑ аэрофонтанная сушилка; Ц ‑ циклон; ТА ‑ теплообменник-адсорбер; РА ‑ реактор; ЭФ ‑ электрофильтр; КН ‑ коксонагреватель; КО ‑ коксоохлади гель; ОКУ- отделение конденсации и улавливания; МК ‑ мелкозернистый кокс; ГБ ‑ газовый бензин; ЛС, ТС ‑ легкая и тяжелая смолы
Получаемый в ТККУ пирогаз и легкие смолы являются хорошим топливом для газовых турбин и позволяют создавать на базе ТККУ парогазовые энерготехнологические блоки.
В камере сгорания газовой турбины сжигаются очищенный пиролизный газ и смола. Кокс, угольная пыль, полукокс сжигаются в топке низконапорного парогенератора, куда подаются в качестве окислителя выхлопные газы ГТУ.
Распространенные в настоящее время установки термической газификации угля не удовлетворяют в полной мере требованиям, предъявляемым к экологически чистым процессам. Основными из этих требований являются:
нагрев топлива со скоростью 103–104 К/с при размерах частичек топлива менее 250 мкм;
конечная температура 800–900 °С и выше (повышение температуры интенсифицирует разложение органической части топлива);
время реакции 103–104 с (с показателем в высокотемпературных процессах при 600 °С и выше тесно связано наличие канцерогенных веществ в конечных продуктах; увеличение времени реакции снижает выход бенз(а)пирена, наиболее опасной составляющей пиролиза);
возможность ввода пара и других добавок для регулирования выхода и состава продуктов.
За рубежом активно разрабатываются установки и технологии второго поколения. Однако все они находятся пока на стадии опытных и опытно-промышленных исследований. Высокая степень газификации углерода может быть получена в плазменном процессе (в плазме водяного пара). Однако при этом требуются большие затраты электроэнергии.
Анализ предлагаемых технологий, разработанных в ЭНИНе, имеет целый ряд недоработок, которые в настоящее время не позволят их применить для ТЭС. В связи с этим требуется разработка таких технологических схем и устройств, термическую подготовку в которых можно было проводить непосредственно в условиях действующей тепловой электростанции.