- •1. Оценка инженерно-геологических условий строительства и привязка здания к местности
- •1.1. Характеристика площадки строительства
- •1.2. Характеристика грунтов площадки
- •1.3. Привязка здания к площадке строительства
- •2. Условия выбора типа оснований и фундаментов
- •3. Расчет оснований
- •3.1. Определение нагрузок на фундаменты
- •Нагрузки на фундамент под крайнюю колонну ф-1
- •Нагрузки на фундамент под среднюю колонну ф-2
- •Нагрузки на ленточный фундамент под крайней стеной здания абк
- •Нагрузки на ленточный фундамент под средней стеной здания абк
- •3.2. Выбор глубины заложения фундаментов
- •3.3. Расчет оснований по деформациям
- •3.3.1. Определение расчетного сопротивления грунтов основания
- •3.3.2. Центрально нагруженные фундаменты
- •3.3.3. Внецентренно нагруженные фундаменты
- •4. Расчет осадки
- •Предельные деформации основания Su
- •Физико-механические свойства грунтов основания
- •Геологические условия
- •Результаты расчета осадки
- •5. Проектирование и расчет плитного фундамента
- •Характеристика грунтов площадки
- •6. Свайные фундаменты
- •6.1. Проектирование и расчет свайного куста под колонну каркаса
- •Характеристика грунтов площадки
- •6.2. Проектирование и расчет ленточного свайного фундамента
- •7. Конструирование фундаментов
- •Минимальное отношение , ( ) (для ленточных фундаментов)
- •7.1. Фундаменты под колонны.
- •7.2. Особенности проектирования сборных ленточных фундаментов
- •8. Технология производства работ по устройству фундаментов
- •8.1. Устройство котлована
- •8.2. Водопонижение
- •8.3. Выбор сваебойного оборудования
- •Вопросы для самоконтроля
- •Список литературы а) Нормативные документы
- •Б) основная литература
- •В) дополнительная литература
- •Приложение 1
- •Виды конструктивных схем зданий и сооружений при определении расчетного сопротивления грунта основания, r, кПа
- •Жесткость зданий при сборе нагрузок на ленточные фундаменты
- •Значение коэффициента kh
- •Глубина заложения фундаментов по условиям морозного пучения грунтов основания
- •Значения коэффициентов γс1 и γс2
- •Значения коэффициентов Mγ, Mq, Mc
- •Значения коэффициента α
- •Предельные деформации основания
- •Значения коэффициента kd для песков (кроме рыхлых) и пылевато-глинистых
- •Значение kd 1 для прерывистого фундамента
- •Предельные значения величины относительного эксцентриситета вертикальной нагрузки на фундамент εu
- •Значения коэффициента kc
- •Значения коэффициента km
- •Значения коэффициента k
- •Значение коэффициентов несущей способности k определяется по интерполяции
- •Методы расчета для определения несущей способности оснований
- •Коэффициенты эквивалентного слоя Aw для фундаментов с прямоугольной подошвой
- •Ориентировочные расчетные нагрузки на сваю
- •Коэффициенты условий работы грунта
- •Расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи
- •Расчетные сопротивления грунта по боковой поверхности свай
- •Приложение 2
- •Оглавление
- •1. Оценка инженерно-геологических условий строительства и привязка здания к местности 3
- •Основания и фундаменты Пособие к выполнению курсового и дипломного проектирования
- •346428, Г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132. Тел. (8635)255-305.
7.2. Особенности проектирования сборных ленточных фундаментов
Сборные фундаменты могут возводиться на всех грунтах, где возможно устройство обычных фундаментов. Применение сборных фундаментов обеспечивает значительное сокращение сроков строительства, объемов работ, а во многих случаях и снижение стоимости.
Большое преимущество сборные фундаменты имеют по сравнению с монолитными при строительстве в северных районах страны, так как позволяют вести работы в зимнее время без устройства тепляков.
Особенно эффективны сборные фундаменты при строительстве на водонасыщенных и слабых грунтах, когда длительное стояние открытых траншей и котлованов может привести к оползанию, выпучиванию и повреждению основания.
Наиболее часто применяются сборные ленточные фундаменты в жилищном, гражданском и сельском строительстве, когда нагрузки на фундамент передается непосредственно от стен.
В ленточных фундаментах обычно применяют железoбeтонные плиты по ГОСТ 135III–68. Марки плит обозначаются буквой Ф и числом, характеризующим ширину плиты в дециметрах, например Ф–22.
Размеры бетонных блоков для стен подвалов приведены в ГОСТ 13579-68. Сплошные блоки стен подвалов могут быть использованы для фундаментов и цоколей.
Проект фундамента из сборных блоков должен предусматривать их перевязку не менее чем на 30 см, а также перевязку в углах и в местах пересечения и сопряжения стен.
При наличии уступов по длине подошвы сворного фундамента необходимо предусматривать меры против выдавливания грунта из-под вышерасположенных башмаков. Это достигается устройством подбетонки или укладкой стеновых блоков в поперечном направлении (рис. 7.4).
Рис. 7.4. Конструирование уступов
Рекомендуется применять облегченные конструкции сборных фундаментов, например: решетчатые башмаки, пустотелые блоки стен подвалов и др. Применение таких тонкостенных конструкций обеспечивает значительное снижение стоимости фундаментов.
Решетчатые башмаки сборного фундамента укладываются на подготовку из тощего бетона толщиной 150 мм или из крупного песка слоем 200 мм. При песчаных грунтах решетчатые башмаки могут применяться без подготовки.
При основании из пластичного глинистого грунта под сборными фундаментами предусматривается устройство уплотненной песчаной подушки толщиной 100 мм.
Размеры подошвы сборных фундаментов определяются так же, как и монолитных. Полученные по расчету размеры подошвы округляются до размера ширины ближайшей типовой плиты фундамента. Возможное при этом перенапряжение на подошве фундамента не должно превышать 5 % по сравнению с расчетным давлением на основание.
Возводиться фундаменты должны начиная с пониженных участков.
При устройстве сборных фундаментов на сильно сжимаемых и слабых основаниях (при модуле деформации Е < 10 МПа) в проектах необходимо предусмотреть армированный шов поверх блоков-башмаков и армированный пояс над последним рядом фундаментных стеновых блоков по всему периметру.
Для наружных и внутренних стен предусматриваются на одном уровне армированный шов толщиной 3...5 см из цементного раствора марки М 50 и 4–5 продольных стержней диаметром не менее 10 мм с монтажной арматурой через 30...40 см или из бетона марки не ниже М 100.
При невозможности устройства поясов на одном уровне они должны перекрывать друг друга на разных отметках на длину не менее двойной разности отметок.
В случае устройства сборных фундаментов на лессовых просадочных грунтах, армированные пояса высотой 15 см с двойным армированием устраиваются над башмаками и поверх фундамента (под цоколем).
При сильно сжимаемых и лессовых просадочных грунтах для повышения пространственной жесткости сборного фундамента в углах и пересечениях стенок, кроме перевязки блоков, предусматриваются также дополнительные связи из металлических сеток, из арматуры диаметром 8...10 мм, закладываемых в швы между блоками фундамента. Сетки заделываются на двойную толщину стенок подвала (фундамента).
Применение прерывистых сборных ленточных фундаментов позволяет экономично проектировать ленточные фундаменты за счет повышения R на 10...30 %. Прерывистые фундаменты не рекомендуется применять при глинистых грунтах с JL > 0,5 и при просадочных лессовых грунтах второго типа просадочности, а также в сейсмичных районах.
При конструировании прерывистых ленточных фундаментов блок-подушки располагаются на некотором расстоянии друг от друга (это расстояние определяется расчетам), а фундаментная стена выполняется аналогично обычным ленточным фундаментам.